一、动态硫化CR/PVC热塑性弹性体的性能（论文文献综述）
孙颖涛[1]（2021）在《功能型EAA/NBR TPV的结构及性能研究》文中提出本研究通过动态硫化法制备出乙烯-丙烯酸共聚物（EAA）/丁腈橡胶（NBR）热塑性硫化胶（TPV）为基础,对其力学性能、微观结构以及压缩Mullins效应、撕裂Mullins效应、压缩应力松弛、压缩永久变形等黏弹行为进行了系统研究;对EAA/NBR TPV的形状记忆性能进行探索,研究了TPV的微观结构、热机械性能和形状记忆行为,深入探讨了其形状记忆行为与黏弹性能之间的关系,并对形状记忆机理进行相应阐述;通过金属配位交联成功制备了NBR/无水硫酸铜（CuSO4）和NBR/CuSO4/一硫化四甲基秋兰姆（TMTM）硫化胶,并分析了CuSO4与TMTM之间的协同效应,对硫化胶的硫化特性、力学性能、压缩Mullins效应、链段移动、形态特征、溶胀行为及动态特性进行了系统研究。主要结论如下:（1）基于EAA/NBR和EAA/NBR/甲基丙烯酸锌（ZDMA）TPV的研究表明,提高体系中EAA含量有助于提高TPV的撕裂强度和硬度,当EAA含量为40份时,EAA/NBR TPV的拉伸强度和断裂伸长率均达到最大值,通过在NBR中引入ZDMA可提高EAA/NBR TPV的撕裂强度;微观结构研究表明,EAA/NBR TPV具有典型的“海-岛”结构,交联的NBR颗粒以5～8μm的直径均匀地分散于EAA基体中,ZDMA增强的EAA/NBR TPV的断裂表面更为粗糙,表明界面相容性获得显着改善。（2）对EAA/NBR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复行为进行研究,结果表明,增加TPV中的压缩应变及EAA含量可以增强Mullins效应,提高热处理温度可以显着增强Mullins效应的可逆回复程度;研究了EAA/NBR和EAA/NBR/ZDMA TPV的撕裂Mullins效应及其可逆回复,结果表明,EAA/NBR TPV撕裂模式下的Mullins效应随EAA含量的增加而增强,ZDMA增强的EAA/NBR TPV在撕裂模式下表现出更为显着的Mullins效应,但在未填充的NBR静态硫化胶中几乎观察不到Mullins效应,Mullins效应的可逆回复表现出明显的温度依赖性,在升温条件下可以发现EAA/NBR TPV的良好形变可逆性;研究了EAA/NBR TPV的压缩应力松弛及其可逆回复,结果表明,EAA/NBR TPV的应力松弛行为随EAA含量及压缩应变的增加趋于显着,在热处理过程中升高温度或延长时间,压缩应力松弛的可逆回复行为均显着增强,通过对测试数据拟合处理定量解释了可逆回复在不同阶段的应力及松弛时间特征;研究了EAA/NBR TPV的压缩永久变形及其可逆回复,结果表明,随着热处理温度的提高,压缩永久变形可逆回复的速度明显加快,残余压缩永久变形显着降低,当热处理温度一定时,压缩永久变形的初始值与残余变形随NBR含量的增加均呈现出下降趋势。（3）研究了基于EAA/NBR TPV的“海-岛”结构热触发形状记忆高分子（HSMP）的形状记忆行为。场发射扫描电子显微镜（FE-SEM）研究表明,高的界面强度对EAA与NBR之间形成足够的物理缠结起到了重要作用,从而显着提高了EAA/NBR TPV的形状记忆效应（SME）;动态热机械分析（DMA）和形状记忆研究表明,EAA基体与NBR颗粒之间强烈的界面相互作用为保持变形橡胶颗粒的临时形状和储存更大的弹性回复驱动力以满足形状记忆性能起到了关键的作用,此外,Td和Tr设定为95°C和EAA/NBR TPV质量比为50/50是获得优异SME的最佳条件;差示扫描量热法（DSC）和X射线衍射（XRD）研究表明,随着EAA用量的增加,TPV的熔融转变热增加,NBR颗粒促进了EAA相的结晶,使得HSMP在转换温度和能量上具有极强的可调性,以及高应变下较高的固定和回复水平。（4）采用配位交联制备得到NBR/CuSO4和NBR/CuSO4/TMTM硫化胶。力学性能测试结果表明,随CuSO4含量的增加,NBR/CuSO4硫化胶的拉伸性能获得明显改善,CuSO4与TMTM之间的协同效应提高了NBR/CuSO4硫化胶的配位稳定性,NBR/CuSO4/TMTM硫化胶拉伸性能也得到很大的提升;在NBR/CuSO4硫化胶的单轴循环压缩过程中,同一应变下的最大压缩应力随循环次数的增加而明显下降,表现出应力软化现象,瞬时残余变形随应变及循环次数的增加而逐渐增大,呈现出明显的Mullins效应,在CuSO4添加量增多及应变增大的条件下,NBR/CuSO4硫化胶表现出Mullins效应的“放大器效应”;傅立叶变换红外光谱（FTIR）、DSC、X射线光电子能谱（XPS）、FE-SEM及交联密度等实验结果表明,三维交联网络是由腈基（-CN）与铜离子(Cu2+)的金属配位键结合在一起的,NBR/CuSO4/TMTM硫化胶的扭矩值、拉伸强度和交联密度均优于NBR/CuSO4硫化胶,这归因于TMTM热活化裂解形成的自由基与Cu2+之间的协同效应形成高反应活性及高结合能的[Cu（SnCNMe2）]·2+络合物,与-CN发生强烈的相互作用,其中,XPS研究进一步证明了TMTM的加入使协同配位效应得到明显提升;此外,在热处理条件下,加载-卸载过程中断裂的配位键可以重新形成,使NBR/CuSO4和NBR/CuSO4/TMTM硫化胶中配位交联网络展现出优异的可逆性。
蒋志成[2]（2021）在《功能型HDPE/SBR TPV的结构及性能研究》文中研究表明本研究采用动态硫化法制备了高密度聚乙烯（HDPE）/丁苯橡胶（SBR）热塑性硫化胶（TPV）,对其微观结构、力学性能、压缩Mullins效应及其可逆回复行为、压缩应力松弛及其可逆回复行为、压缩永久变形及其可逆回复进行了系统研究。以HDPE/SBR TPV为原料制备了热致型形状记忆高分子（HSMP）材料,研究了橡塑比、定型温度、回复温度以及增容剂对TPV的形状固定率（SF）和形状回复率（SR）的影响,研究了其微观结构,并提出了TPV形状记忆行为的机制;通过差示扫描量热法（DSC）研究了HDPE/SBR TPV的在不同降温速率下的非等温结晶行为,并通过Avrami、Ozawa和Mo等方法来描述非等温结晶过程;以金相砂纸为模板制得具有超疏水性的TPV薄膜,研究了磨粒粒径对模压TPV膜疏水性能的影响以及模压后TPV膜表面的稳定性,构建了一种新型可连续工作的“直通式”油水分离装置,研究了薄膜卷绕物的间隙和抽力对油水分离效果的影响规律,对TPV微观表面的微观结构进行了表征并提出油水分离机制。主要结论如下:（1）随着HDPE含量的提高,系列HDPE/SBR TPV的应力-应变曲线经历了从“软而韧”到“硬而韧”的转变;HDPE/SBR TPV压缩应力松弛行为主要由HDPE连续相决定的,而SBR分散相对应力松弛行为的影响较小;与HDPE/SBR TPV相比,HDPE/乙烯-辛烯共聚物（POE）/SBR TPV的硬度和断裂伸长率发生下降;Mullins效应的研究表明,HDPE/POE/SBR TPV比HDPE/SBR TPV具有较低的tanδ值和残余变形,表明POE的引入使TPV的弹性得到明显改善;随着压缩循环次数增加,TPV的瞬时残余变形增加,但压缩最大应力和tanδ减小;随着热处理温度的升高,TPV二次压缩时的最大压缩应力可逆性得以改善,并在130℃时表现出最佳可逆回复行为;微观结构的研究表明:HDPE/SBR TPV中交联SBR较为均匀地分散在刻蚀样品的表面,其粒径尺寸约为5～10μm。与HDPE/SBR TPV相比,HDPE/POE/SBR TPV的拉伸断面较光滑,表明TPV中存在POE可以改善其可逆回复性能。（2）HDPE/SBR TPV样品具备形状记忆效应,TPV拉伸样品表面存在明显的取向结构;当TPV橡塑比为50/50时,其形状记忆性能较好;苯乙烯系嵌段共聚物（SBS）作为增容剂能显着提高TPV材料的形状记忆性能;且当SBS为6份,固定温度和回复温度为120℃时,TPV的形状记忆性能最佳,其SF=90.6%,SR=90.4%。（3）Avrami方程和Mo方法可以准确地描述纯HDPE和HDPE/SBR TPV的非等温结晶过程。由于从Ozawa方程获得的数据拟合图不适合描述HDPE/SBR TPV非等温结晶过程。对于纯HDPE和HDPE/SBR TPV,结晶速率随冷却速率的增加而增加。在相同的降温速率下,HDPE/SBR TPV相比于纯HDPE具有更高的初始结晶温度（T0）和结晶终止温度（Tc）,以及更低的结晶半衰期(t1/2),这表明SBR在TPV结晶过程中起到成核剂作用并促进TPV中树脂相的结晶。（4）采用W14型砂纸模压所得TPV膜的疏水性能最佳,接触角为159.2°且滚动角仅为7.2°;当油水分离装置中薄膜卷绕物的膜间隙为50μm、相对真空度为3 KPa时,具有最佳的油水分离性能,且油水分离效率可达98.52%。
蔡文[3]（2020）在《极性橡胶热可逆交联及其与PVC的共交联研究》文中研究指明聚氯乙烯（PVC）作为全球第二大通用树脂,具有耐燃、耐化学腐蚀、成本低廉等优点,在工业生产和日常生活中具有广泛的应用。由于自身的结构特点,PVC存在热稳定性差、易变脆变硬、韧性较差、耐寒性差等问题。为提升PVC材料的使用性能,对PVC进行交联改性是一种有效方法。传统的化学交联改性属不可逆交联,在改善PVC性能的同时丧失了热塑性。在PVC树脂配方中引入双环戊二烯二甲酸盐交联剂,通过酯化反应构建热可逆交联桥键,赋予交联PVC热塑性。但是,由于PVC树脂的活性氯位点少,酯化交联密度偏低,性能提升不明显。为此,本课题拟在PVC树脂中引入极性不饱和橡胶氯丁橡胶（CR）和丁腈橡胶（NBR）,通过添加双环戊二烯二甲酸（DCPDCA）和双环戊二烯二甲酸钠（DCPD（COONa）2）的混合物作为复合交联剂,在PVC与不饱和橡胶分子链间构建基于可逆Diels-Alder（D-A）反应的热可逆共交联网络,从而提升PVC的热可逆交联密度。主要研究内容如下:（1）研究了 NBR、CR两种极性不饱和橡胶与DCPDCA酯化交联的可行性,结果表明,NBR更适于与DCPDCA进行酯化反应;对交联剂DCPDCA进行处理,成功制备PEG4000-DCPDCA组合物,发现DCPDCA可部分溶解于PEG4000中,从而改善交联剂在聚合物中分散溶解。DSC曲线表明溶于PEG4000的DCPDCA具有高温逆D-A反应,降低温度重新发生D-A反应的特性。（2）确定了 DCPDCA对NBR酯化交联的适宜配方:NBR 100phr,催化剂（TSA）6.4phr,PEG4000:DCPDCA 质量比为 5:7 的组合物 8.6phr,抗氧剂2246 2phr,炭黑N330 45phr。通过比较不同热压条件交联NBR溶胀度及凝胶含量的变化规律,确定适宜的反应条件为:190℃热压120min。（3）考察了上述适宜配方和热压条件下所得交联NBR的性能。通过不同温度下交联NBR胶样的平衡扭矩测定,验证了交联NBR试样高温下可发生逆D-A反应而解交联;与未添加交联剂热压后的NBR相比,交联NBR胶样弹性模量、拉伸强度得到显着提升;二次热塑加工后,交联NBR仍有较高的拉伸性能。（4）将 NBR 与 PVC 进行橡塑共混,以 DCPDCA-DCPD（COONa）2混合物为复合交联剂,实现PVC与NBR共交联。通过FTIR和DSC对交联不溶物进行分析,证实共交联网络的形成。SEM图像显示,共交联PVC拉伸断面为“拉丝状”,呈韧性断裂。
王世茹[4]（2020）在《三元乙丙橡胶/高密度聚乙烯热塑性弹性体的制备及性能研究》文中研究指明热塑性动态硫化橡胶（Thermoplastic Vulcanizate,简称TPV）是由橡塑共混制备的一种可重复利用环保型材料,由于同时具备橡胶的高弹性、塑料的可加工性,可以作为交联橡胶材料的替代品,引起了人们的广泛关注。除了受橡塑两相本身性质的影响外,TPV的性能还受橡胶相在塑料相中的微观分布形貌的影响,而TPV的微观形貌主要由加工条件决定。然而,动态硫化热塑性弹性体的加工工艺复杂,加工条件难以控制,容易造成TPV性能不稳定。因此,探究动态硫化热塑性弹性体的加工工艺,剖析加工工艺与微观形貌之间的关系,对于控制微观形貌,得到性能优异的TPV,具有重要的科学研究意义和工业价值。本文以三元乙丙橡胶（EPDM）和高密度聚乙烯（HDPE）为原材料,以交联剂1,4-双（叔丁基过氧异丙基）苯（BIBP）和助交联剂三烯丙基异氰脲酸酯（TAIC）动态硫化制备EPDM/HDPE TPV,探究了BIBP和TAIC的添加量、加工温度、加工时间、流变仪转速、制备方法等因素对EPDM/HDPE共混物的加工性能和EPDM/HDPE TPV的力学性能的影响。研究表明,当BIBP和TAIC添加量均为0.3 wt%,先在120℃、60rpm加工条件下将EPDM与BIBP和TAIC共混4 min制备EPDM母炼胶,然后利用母炼胶与HDPE在180℃、50 rpm的条件下动态硫化10 min制备EPDM/HDPE TPV,由此方法制备的TPV-0.3-0.3力学性能较优异,拉伸强度达14.2MPa,断裂伸长率达675%,硬度为85 A。研究了EPDM与HDPE之间动态硫化反应的发生对两相界面粘结情况的影响。EPDM与HDPE之间的界面张力为7.59 m J/m2,而在最佳交联体系硫化后的EPDM与HDPE之间的界面张力为9.99 m J/m2,交联后的EPDM与HDPE之间的界面张力增加,两相之间结合倾向有所下降。另一方面,通过交联机理分析,在动态硫化过程中,EPDM和HDPE与交联助剂可发生部分共交联反应,促进两相相容性的提高,且微米级橡胶颗粒的形成增加了橡塑两相间的界面面积,弥补了交联EPDM与HDPE之间的结合力下降对力学性能带来的损害,这一点在TPV-0.3-0.3的SEM图中的无相分离的脆断断面和粗糙的拉伸断面中也得到证实。探究了不同加工时间的EPDM/HDPE共混物中橡胶网络结构的变化。在EPDM/HDPE质量比为65/35的情况下,动态硫化开始时是以占总质量大多数的EPDM相为连续相,在BIBP和TAIC的作用下,橡胶相发生交联反应的同时受到剪切。当加工时间为5 min时,TPV样品在热的二甲苯中还不能溶解破碎,表明交联的EPDM还是连续相,未发生相反转。当加工时间为7 min时,所得TPV可在热的二甲苯中破碎,但破碎得到的交联EPDM颗粒较大,表明相反转正在发生。在7 min以后,由于相反转已经发生,此后时间所得的样品在热的二甲苯中浸泡均发生崩解。当加工时间为10 min时,SEM图片显示,在刻蚀后的断面上出现许多粒径约为3μm～5μm的交联橡胶粒子。与EPDM/HDPE直接共混相比,EPDM与HDPE经动态硫化形成的橡胶交联网络提高了橡塑共混物的储能模量和表观黏度,呈现剪切变稀行为,在高频率下的表观粘度与HDPE相近,表明动态硫化有助于加工性能的提高。除此以外橡胶交联网络的形成不利于TPV中分子链的规整排列,相较于EPDM/HDPE简单共混物,TPV-0.3-0.3的结晶度和结晶温度均有所降低,分别为60.8%,109.4℃。
张政[5]（2020）在《SEBS/PP动态硫化热塑性弹性体的制备与性能探究》文中研究表明本课题以新型聚烯烃弹性体SEBS及聚丙烯（PP）为研究对象,以过氧化物1,3（1,4）一双（叔丁基过氧异丙基）苯（BIBP）/硫磺（S）为硫化体系,通过动态硫化法制备新型高性能热塑性弹性体SEBS/PP TPVs,并探究了加工温度、转子转速、共混时间、橡塑比等加工工艺,环烷油和石蜡油软化剂体系,高岭土、碳酸钙、云母粉、炭黑和白炭黑填充补强体系对材料力学性能、耐老化性能、流变性能及微观结构的影响。通过对SEBS/PP TPVs体系加工工艺探究发现,材料拉伸强度随加工温度升高与动态硫化共混时间延长先增加后降低,随转子转速增加逐渐上升,断裂伸长率随加工温度升高先降低后增加,随动态硫化共混时间延迟逐渐增加,撕裂强度随加工温度升高先升高后降低,随转子转速增加及动态硫化时间延长逐渐降低。综合考虑SEBS/PP TPVs的各项性能,确定加工温度为180℃,转子转速100 r·min-1,动态硫化共混时间4 min。通过探究交联剂BIBP用量对体系力学性能及连续相PP的结晶度影响发现,与简单共混物相比,经过动态硫化后,SEBS/PP TPVs拉伸曲线出现明显弹性拉伸,且随交联剂BIBP用量增加,体系拉伸强度、断裂伸长率、撕裂强度逐渐下降。相对于助交联剂TAIC,助交联剂S更适用于SEBS/PP TPVs体系,当BIBP用量为2 phr时,体系具有较好的综合性能。经热性能分析,随交联剂BIBP用量增加,体系中PP熔点Tm与熔融热焓ΔHm逐渐降低,体系结晶度略有降低,从SEM图像中,与简单共混物对比,可明显观察到经动态硫化后,体系发生相转变,形成“海-岛”结构。为改善体系的硬度及物料的流动性,选用环烷油和石蜡油作为增塑剂,探究软化剂种类与用量对材料性能的影响,结果表明,向SEBS/PP TPVs体系中加入软化剂,体系的粘度迅速降低,平衡转矩显着下降,有效改善其加工流动性,体系硬度也明显降低。经热性能分析,软化剂用量增多,体系中PP的熔点向低温移动,且结晶度降低。综合比较环烷油体系与石蜡油体系的力学性能、回弹性与耐热氧老化性能,SEBS/PP/石蜡油体系具有更好的综合性能。将无机填料高岭土、碳酸钙、云母粉及有机填料炭黑、白炭黑作为填充补强体系对SEBS/PP TPVs体系综合性能的影响进行探究,结果显示,对于SEBS/PP/无机填料TPVs体系,随填料份数增加,体系平衡转矩、拉伸强度、断裂伸长率、撕裂强度逐渐降低,硬度逐渐升高;对于SEBS/PP/有机填料体系,随填料份数增加,体系平衡转矩撕裂强度逐渐上升,断裂伸长率逐渐下降,硬度逐渐上升,且增幅高于无机填料体系。对高岭土、碳酸钙、云母粉、炭黑N330、白炭黑五种填料体系耐热氧老化性、回弹性与耐压缩永久变形性比较发现,白炭黑体系与云母粉体系老化前后性能变化较小,具有较好的耐老化性,良好的回弹性与耐压缩永久变形性。
刘菲菲[6]（2020）在《功能型EAA/CR TPVs的结构及性能研究》文中提出本研究采用动态硫化法制备了乙烯-丙烯酸共聚物（Ethylene-acrylic acid copolymer,EAA）/氯丁橡胶（Chloroprenerubber,CR）热塑性硫化胶（Thermoplastic vulcanizates,TPVs）,对其力学性能、微观结构、压缩Mullins效应及可逆回复行为进行了系统研究;以EAA/CR TPV为原料制备热致型形状记忆高分子（Heat-triggered shape memory polymer,HSMP）材料,并考察了橡塑比、变形温度、回复温度等变量对其形状记忆性能的影响规律,在此基础上提出了 TPV基HSMP材料的形状记忆效应产生机制,并获得了性能调控方法;采用EAA成功制备了HSMP材料,并对其力学行为、取向结构及其形状记忆行为进行了系统研究;采用差热扫描量热计（Differential scanning calorimetry,DSC）方法对 EAA 和 EAA/CR TPV在不同冷却速率下的非等温结晶过程进行了系统研究,并采用Avrami、Ozawa和莫志深方法来进一步深入研究了非等温结晶动力学。主要结果如下:（1）微观相结构的研究表明,EAA/CR TPV中交联CR硫化胶均匀分散在刻蚀样品的表面,其粒径尺寸约为3～6μm;与CR静态硫化胶相比,EAA/CRTPVs的拉伸强度和断裂伸长率均获显着增强,且随着EAA含量的提高,其拉伸强度、撕裂强度随之增大;在单轴循环压缩过程中,EAA/CR TPVs出现明显的Mullins效应,提高TPV中EAA含量或增大压缩应变,Mullins效应得以增强;提高TPV的热处理温度,可明显增大压缩Mullins效应的可逆回复程度,且当热处理温度为100℃时,回复程度最好。（2）采用炭黑（Carbonblack,CB）对CR硫化胶进行增强,研究其力学性能、CB含量对体系Mullins效应的“放大器效应”的影响。CB的存在可使CR硫化胶的强度得以提高;在CB增强CR硫化胶的循环压缩过程中存在显着的Mullins效应,且在特定的压缩应变下,第一次加载-卸载时压缩应力最大,后续循环压缩时发生不同程度的下降;瞬时残余应变随压缩次数的增加明显增大;增加CB含量或者增大压缩应变,Mullins效应显着增强。（3）以EAA/CRTPV为原料制备了 HSMP材料,对其力学性能、微观取向结构、粘弹行为及形状记忆性能进行了系统研究。力学性能测试结果表明,不同橡塑比的EAA/CR TPVs均属于典型的热塑性弹性体（Thermoplastic elastomer,TPE）范畴;FE-SEM观察结果表明,当试样被纵向拉伸时,其表面可明显地观察到条带状取向结构;形状记忆性能测试结果表明,EAA/CRTPV的形状固定能力是由EAA树脂相中的晶区决定的,而形状回复能力则由交联的CR分散相和EAA树脂相中非晶区共同决定的,其形状回复可在多种模式下（如拉伸、螺旋及卷曲等）实现。当变形温度接近EAA相的熔点时,EAA/CR TPVs均具有优异的形状记忆性能,且EAA/CR为60/40的TPV试样形状固定率和形状回复率最佳;DSC测试结果表明,随着EAA相含量的减少,其熔融峰值逐渐降低,熔限逐渐变宽,表明EAA相的结晶受到了 CR相的干扰而导致晶体缺陷增多;DMA测试结果和应力松弛行为表明,随着EAA/CR TPVs中EAA含量的增加,其tanδ值逐渐降低,E’值逐渐增加。（4）以EAA为原料制备出HSMP材料,并对其微观结构、结晶行为及形状记忆性能进行了系统研究。FE-SEM观察结果表明,EAA试样经过纵向拉伸后,其表面存在明显的条状取向结构;DSC测试结果表明,EAA试样有完整的熔融峰并存在结晶;形状记忆性能测试结果表明,当变形温度接近EAA熔点时,其形状记忆性能最佳,同时获得优异的形状固定率和良好的形状回复率。对EAA试样在拉伸和卷曲模式下进行热处理,均可呈现出优异的回复能力和较快的回复速度,随着回复温度升高,形状回复率不断增大且回复时间不断缩短;依据对EAA形状记忆行为的研究,提出了一种EAA形状记忆效应的形成机制。（5）通过DSC法对EAA/CRTPV的非等温结晶进行了系统研究,采用Avrami、Ozawa和莫志深方法来描述非等温结晶动力学。结果表明,由Jeziorny改进的Avrami分析和莫志深方法可很好地描述纯EAA和EAA/CRTPV的非等温结晶过程,但是,Ozawa方法不能给予充分的描述。通过增加冷却速率,可加速纯EAA和EAA/CRTPV的结晶过程;在相同的冷却速率下,EAA/CRTPV的初始结晶温度（Initial crystallization temperature,To）和结晶终止温度（Crystallization termination temperature,Tc）高于纯EAA的对应值,从而表明CR对TPV具有显着的异相成核作用;EAA/CR TPV的半结晶时间（Semi crystallization time,t1/2）明显大于纯EAA的t1/2,这意味着CR会由于空间位阻效应延迟TPV的结晶过程。
季行行[7]（2020）在《新型硫化体系硫化EVM-GMA橡胶及其共混物结构与性能研究》文中指出本文首先以乙烯-醋酸乙烯酯-甲基丙烯酸缩水甘油酯橡胶（EVM-GMA）为基体、甲基四氢苯酐（MTHPA）为新型交联剂制备EVM-GMA硫化胶,研究了交联剂用量对材料基本性能及耐热空气老化性能的影响并与传统过氧化物硫化体系的试样进行性能对比,在此基础上,提出了EVM-GMA与MTHPA的反应机理,并通过模型硫化反应验证反应机理的合理性。然后以EVM-GMA和聚氯乙烯（PVC）为基体制备了具有形状记忆性能的二元共混物,研究了不同共混比及不同驱动温度对材料形状记忆性能和基本性能的影响。最后以EVM-GMA与聚乳酸（PLA）为基体,通过动态硫化技术制备了EVM-GMA/PLA热塑性硫化胶,研究了不同交联剂用量对各相形态,相转变,结晶性能,流变行为和（动态）力学性能的影响。结果表明:以新型交联体系制备硫化胶时,当MTHPA与GMA基团的摩尔比接近1:2时交联程度最大,材料的交联特性、物理机械性能及热空气老化性能最为优异;相较于传统的过氧化物硫化,新型硫化体系的硫化速率更快,力学性能、压缩永久变形以及耐热空气老化性能均有较大提升,可视为一种更为优异的硫化体系;通过―模型硫化反应‖可以得出,1分子MTHPA能够“桥接”EVM-GMA相邻分子链上的两个环氧基团,从而证明了文中提出的基于环氧-酸酐反应的交联机理具有合理性。在EVM-GMA/PVC共混体系中,EVM-GMA相和PVC相呈典型显的“海-岛”结构,PVC作为“岛”相分散在EVM-GMA“海”相中,两相没有明显的界面,具有一定的相容性,且随PVC比例的增加,共混物的力学特性由软而韧向硬而强转变,具有优异的物理机械性能;不同配比的EVM-GMA/PVC共混物均具有优异的二重形状记忆性能,其中E90P10试样的形状恢复率最高,并且提高驱动温度有利于材料获得更高的形状恢复率。三重形状记忆测试表明,E70P30试样具有优异的三重形状记忆性能,总恢复率高达90.46%。在EVM-GMA/PLA动态硫化体系中,TPVs在高频区均表现出与未动态硫化的样品相似的低粘度,经过动态硫化形成三维网络后,样品仍具有出色的加工性能,并且DCP的加入使得材料具有高的拉伸强度、断裂伸长率及较低的拉断永久变形率,材料表现出优异的物理机械性能;简单物理共混的EVM-GMA/PLA试样表现出典型的“海-岛”结构,PLA作为“岛”相分散在EVM-GMA“海”相中,而DCP的加入使材料发生了相转变,由“海-岛”结构变为双连续结构。此外,DCP的加入能够促进TPVs的结晶,且DCP用量越大,结晶度越高。
王澜[8]（2019）在《ACM/HPVC热塑性弹性体的制备及其性能研究》文中研究表明丙烯酸酯橡胶（简称ACM）是以丙烯酸酯为主单体经共聚而得的弹性体,其主链为饱和碳链,侧基为极性酯基。特殊的化学结构赋予ACM许多优异的特点,如耐热、耐老化、耐油、耐臭氧、抗紫外线等。ACM力学性能优于氟橡胶和硅橡胶,耐热、耐老化性和耐油性优于丁腈橡胶但是ACM也存在着粘棍、粘模、污染模具等多种缺陷。高聚合度聚氯乙烯（HPVC）通常指平均聚合度在1700以上的PVC树脂。其最大的特点是增塑剂吸收量大,其软制品不仅保持了通用型PVC树脂的原有性能,更在耐油、耐磨、耐腐蚀、耐候、耐寒、耐臭氧等方面明显优于通用型PVC树脂,且价格低廉,但它的韧性、回弹性和耐热性差。如果将HPVC与ACM橡胶结合起来,有望制备出既具有ACM橡胶特性,又具有低能耗、低成本、可回收等优点的新型材料,如热塑性弹性体（TPE）和动态硫化热塑性弹性体（TPV）。本文以聚氯乙烯、丙烯酸酯橡胶为主要原料,增塑剂911P、润滑剂OPE、抗氧剂1010、抗氧剂168、钙-锌稳定剂为助剂,对ACM/HPVC TPE和ACM/HPVC TPV的制备和性能进行了研究。用转矩流变仪和双螺杆挤出机制备不同ACM橡胶种类的ACM/HPVC TPE和ACM/HPVC TPV,发现环氧型ACM/HPVC TPE综合性能最佳,羧酸型ACM是ACM/HPVC TPV的较佳选择。使用双螺杆挤出机探索了PVC分子量、橡塑比、相容剂对ACM/HPVC TPE材料性能的影响。结果表明,PVC分子量增加,ACM/HPVC TPE材料的综合力学性能、耐老化性能和耐热油性能增强,但回弹性降低,加工难度增大。橡塑比增加,ACM/HPVC TPE材料的拉伸强度、断裂伸长率、撕裂强度、硬度和流动性能下降,回弹能力、耐热油、热空气老化性能提升。ACM/HPVC TPE在宏观上均相,而微观上相分离,且橡塑比越大相分离越明显。随着相容剂用量增加,材料的综合性能、耐热油性能均快速提升,至相容剂用量为20%后增长缓慢。结合扫描电镜图分析,较佳的VC-g-AC添加量为ACM橡胶质量的20%。ACM/HPVC TPE的分解温度和失重率基本不受PVC分子量和相容剂影响。用转矩流变仪和双螺杆挤出机考察了硫化体系、硫化剂用量、橡塑比、硫化温度、转速、硫化时间对ACM/HPVC TPV材料性能的影响。结果表明,聚乙烯亚胺为ACM/HPVC TPV的最佳硫化剂,且最佳用量为ACM橡胶质量的1%。橡塑比增大,ACM/HPVC TPV的拉伸强度先下降后升高,在橡塑比为1/1时到达最低点;断裂伸长率、耐热老化、耐热油和热分解性能增强;压缩变形率、硬度和撕裂强度都逐渐减小。考虑到工业生产中的加工性和ACM/HPVC TPV的综合性能,动态硫化的橡塑比为3/2最佳。受仪器自身剪切力弱、自动化程度低、自清洁能力差等缺点所限,转矩流变仪对ACM/HPVC TPV加工工艺初步探究的结果为:硫化温度在170℃190℃的ACM/HPVC TPV综合性能较稳定,转速70 r/min至140 r/min内的ACM/HPVC TPV的各项性能没有太大改变。双螺杆挤出机是工业化生产ACM/HPVC TPV的最佳设备。生产ACM/HPVC TPV的最佳设定温度为180℃（平均温度）,最佳螺杆转速为250 r/min。
勾锐[9]（2019）在《木质基EPDM/PP复合材料的流变及力学性能研究》文中指出针对木质基剩余物利用的研究主要集中在木质剩余物和造纸废液两个方面。由于木质剩余物具有更多木材的属性,其应用相对较为广泛;而对于造纸废液利用的研究主要集中在从中提取和改性木质素方面。本文从造纸废液中提取木质素磺酸铵（AL）作为主要材料,结合三元乙丙橡胶（EPDM）和聚丙烯（PP）,采用动态硫化工艺,制备出一种新型材料木质基EPDM/PP复合材料,探讨了各因素对这种复合材料性能的影响。本文以EPDM用量为固定值,以AL用量和PP用量为变量,讨论了主料用量对木质基EPDM/PP复合材料性能的影响;研究了过氧化物（DCP）、硫磺（S）和酚醛树脂（Sp1045）三种硫化体系下,硫化剂用量、促进剂用量、挤出温度和转子速率对复合材料性能的影响;本文还研究了木粉对材料的增强作用以及环烷油对材料内部分散性能的影响。本文主要研究结论归纳如下:（1）主料用量对复合材料性能的影响AL作为补强剂存在于混合体系之中,当AL用量由50份增加到100份时,复合材料的力学强度、弹性模量、储存模量、损耗模量和复数黏度都有显着升高,当AL用量从100份升高到150份时,复合材料的力学强度、储存模量、损耗模量和复数黏度整体上增加不显着,拉伸强度降低,但弹性模量增加仍然显着,复合材料的结晶度随PP用量的增加而升高,随AL用量的增加而降低;EPDM作为橡胶相存在于混合体系之中,随着EPDM用量的增加,复合材料的弹性和粘度增加,强度降低,橡胶特征越来越明显,PP作为塑料相存在于混合体系之中,随着PP用量的增加,复合材料的弹性和粘度降低,强度和结晶度增加,塑料特征越来越明显。（2）挤出工艺对复合材料性能的影响本文研究的挤出工艺包括挤出温度和转子速率两个内容。研究发现,三种硫化体系下,复合材料的性能随挤出温度变化的规律是一致的。当挤出温度为180℃时,复合材料的力学性能均达到最佳值;复合材料的储存模量、损耗模量和复数黏度均随挤出温度的升高而下降;复合材料的结晶度受挤出温度的影响不显着。而三种硫化体系下,转子速率对复合材料力学性能的影响却各不相同,DCP硫化体系下,当转子速率为100r/min时,复合材料的力学性能最佳,S硫化体系下,转子速率为150r/min时,复合材料的力学性能最佳,酚醛树脂硫化体系下,转子速率为50r/min时,复合材料的力学性能最佳。在DCP硫化体系和S硫化体系下,随着转子速率的增加,复合材料的储存模量、损耗模量和复数黏度升高,酚醛树脂硫化体系下,复合材料的粘度和模量是随着转子速率的增加先降低后升高的,在转子速率为150r/min时,复合材料的粘度和模量最高。三种硫化体系下,复合材料的结晶度都随转子速率的增加而降低。（3）硫化剂和促进剂对复合材料性能的影响本文研究表明,当DCP用量为2份,TAIC用量为1.5份,S用量为2份,TBSI用量为2份,PR用量为12份,Sncl2用量为2份时,所制得的复合材料的力学性能最佳。在DCP硫化体系下,复合材料的储存模量、损耗模量和复数黏度随DCP用量的增加先降低后升高,随TAIC用量的增加而升高,DCP用量为3份时最低,DCP用量为4份时最高,TAIC用量为0.5份时最低,TAIC用量为1.5份时最高。在硫磺硫化体系和酚醛树脂硫化体系下,硫化剂和促进剂用量对复合材料的流变性能影响不显着。三种硫化体系下,硫化剂和促进剂用量对复合材料的结晶度影响均不显着。（4）不同硫化体系间的比较研究复合材料的力学性能以酚醛树脂硫化体系下的最优,过氧化物硫化体系下的次之,硫磺硫化体系下的最差,但三者差异不显着;复合材料的储存模量、损耗模量和复数黏度是过氧化物硫化体系下的最高,硫磺硫化体系下的次之,酚醛树脂硫化体系下的最低,其中过氧化物硫化体系下复合材料的粘度和模量与其它两个硫化体系下的差异显着;复合材料的结晶度是硫磺硫化体系最高,过氧化物硫化体系次之,酚醛树脂硫化体系最低,三者差异不显着。（5）木粉对材料的增强机理研究本文研究表明,木粉用量对复合材料性能影响显着。复合材料的力学性能先随木粉含量的增加而增加,当木粉用量为60份时达到最大值,当木粉用量为90份时,复合材料的力学性能降低;复合材料的储存模量、损耗模量和复数黏度均随木粉用量的增加而升高;复合材料的结晶度受木粉用量的影响不显着。（6）环烷油对材料分散性能的影响环烷油对材料性能影响显着,随着环烷油用量的增加,混合体系的黏度降低,材料的力学性能、储存模量、损耗模量、复数黏度和结晶度均降低。当环烷油用量为10份时,橡胶颗粒最小,材料内部的分散性能最好,当环烷油用量增加到20份时,橡胶径粒开始增大,分散也不均匀,当环烷油用量为30份时,橡胶径粒继续增大,分散也更不均匀。
胡赵磊[10]（2018）在《动态硫化法制备高韧合金的研究》文中研究指明本文采用动态硫化法制备了高韧性尼龙12（PA12）/氯丁橡胶（CR）、聚氯乙烯（PVC）/CR、尼龙6（PA6）/氯化丁基橡胶（CIIR）合金,主要研究结果如下:（1）采用动态硫化法制备了 PA12/CR高韧性合金,研究了 PF、S、DCP和氧化镁氧化锌作硫化剂及不同橡胶用量时,动态硫化CR对增韧PA12性能的影响,通过力学性能、动态力学分析（DMA）、热重分析（TGA）、差式扫描量热法（DSC）和扫描电镜（SEM）等测试结果表明,采用氧化镁氧化锌复配体系（MgO-ZnO复配体系比例为4:5）硫化体系,PA12和CR质量比为70/30的合金的综合性能较好,其拉伸强度与缺口冲击强度较未硫化PA12/CR（70/30）合金分别提高37%与91%,主要是由于动态硫化提高了 PA12和CR的相容性。动态硫化还提高了 PA12/CR合金的热稳定性、PA12的结晶温度和结晶速率。（2）采用动态硫化法制备了 PVC/CR高韧性合金,研究了 PF、S、DCP和氧化镁氧化锌作硫化剂及不同橡胶用量时,动态硫化CR对增韧PVC性能的影响,通过力学性能、动态力学分析（DMA）、热重分析（TGA）、和扫描电镜（SEM）等测试结果表明,采用氧化镁氧化锌复配体系（MgO-ZnO复配体系比例为4:5）硫化体系,PVC和CR质量比为80/20的合金的综合性能较好,其拉伸强度与缺口冲击强度较未硫化PVC/CR（80/20）合金分别提高16.89%与690%,动态硫化还提高了 PVC/CR合金的热稳定性。（3）采用动态硫化法制备了 PA6/CIIR高韧性合金,研究了 PF、S、DCP作硫化剂及不同橡胶用量时,动态硫化CIIR对增韧PA6性能的影响,通过力学性能、动态力学分析（DMA）、热重分析（TGA）、差式扫描量热法（DSC）和扫描电镜（SEM）等测试结果表明,采用PF硫化体系,PA6和CIIR质量比为80/20的合金的综合性能较好,其拉伸强度与缺口冲击强度较未硫化PVC/CR（80/20）合金分别提高61%与468%,动态硫化还提高了 PVC/CR合金的热稳定性以及PA6的结晶温度和结晶速率。
二、动态硫化CR/PVC热塑性弹性体的性能（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、动态硫化CR/PVC热塑性弹性体的性能（论文提纲范文）
（1）功能型EAA/NBR TPV的结构及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号说明 |
| 第一章 综述 |
| 1.1 热塑性弹性体的发展简史及分类 |
| 1.2 热塑性硫化胶的概述 |
| 1.2.1 热塑性硫化胶的制备 |
| 1.2.2 热塑性硫化胶的微观结构形成机制 |
| 1.2.3 热塑性硫化胶的性能 |
| 1.2.3.1 热塑性硫化胶的力学性能 |
| 1.2.3.2 热塑性硫化胶的黏弹行为 |
| 1.2.3.2.1 热塑性硫化胶的Mullins效应 |
| 1.2.3.2.2 热塑性硫化胶的应力松弛 |
| 1.2.3.2.3 热塑性硫化胶的永久变形 |
| 1.2.3.2.4 热塑性硫化胶的流变行为 |
| 1.2.4 热塑性硫化胶的应用 |
| 1.3 形状记忆材料的概述 |
| 1.3.1 形状记忆材料的简介 |
| 1.3.2 形状记忆高分子的发展历程 |
| 1.3.3 形状记忆高分子的组成及设计 |
| 1.3.4 基于热塑性硫化胶的形状记忆高分子 |
| 1.3.5 形状记忆高分子的应用前景 |
| 1.4 金属离子配位交联橡胶的概述 |
| 1.4.1 金属离子配位交联橡胶的研究背景 |
| 1.4.2 金属离子配位交联橡胶的机理解释 |
| 1.4.3 金属离子配位交联橡胶的研究进展 |
| 1.5 选题的目的及意义 |
| 第二章 EAA/NBR TPV的制备、结构与性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 主要实验原料 |
| 2.2.2 主要仪器设备 |
| 2.2.3 EAA/NBR动态硫化体系的制备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.2.4.1 力学性能测试 |
| 2.2.4.2 黏弹行为测试 |
| 2.2.4.2.1 压缩Mullins效应及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.2.2 撕裂Mullins效应及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.2.3 压缩应力松弛及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.2.4 压缩永久变形及其可逆回复测试 |
| 2.2.5 微观结构表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 EAA/NBR TPV的结构及性能研究 |
| 2.3.1.1 EAA/NBR共混物的力学性能 |
| 2.3.1.2 EAA/NBR TPV的微观结构 |
| 2.3.2 EAA/NBR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复 |
| 2.3.2.1 EAA/NBR TPV的压缩Mullins行为 |
| 2.3.2.2 不同温度对EAA/NBR TPV的压缩Mullins效应可逆回复的影响 |
| 2.3.3 EAA/NBR和EAA/NBR/ZDMA TPV的撕裂Mullins效应及其可逆回复 |
| 2.3.3.1 EAA/NBR和 EAA/NBR/ZDMA TPV的撕裂模式下Mullins行为 |
| 2.3.3.2 不同温度对EAA/NBR TPV撕裂模式下Mullins效应可逆回复的影响 |
| 2.3.4 EAA/NBR TPV的压缩应力松弛及其可逆回复 |
| 2.3.4.1 EAA/NBR TPV的压缩应力松弛行为 |
| 2.3.4.2 EAA/NBR TPV压缩应力松弛的可逆回复 |
| 2.3.4.3 EAA/NBR TPV压缩应力松弛可逆回复的模型拟合 |
| 2.3.5 EAA/NBR TPV的压缩永久变形及其可逆回复 |
| 2.3.5.1 EAA/NBR TPV的压缩永久变形行为 |
| 2.3.5.2 EAA/NBR TPV压缩永久变形可逆回复的机制分析 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 EAA/NBR TPV的形状记忆性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 主要实验材料 |
| 3.2.2 主要仪器设备 |
| 3.2.3 形状记忆EAA和 EAA/NBR TPV样品的制备 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.2.4.1 形状记忆行为测试 |
| 3.2.4.2 DMA测试 |
| 3.2.4.3 DSC测试 |
| 3.2.4.4 XRD测试 |
| 3.2.4.5 机械性能测试 |
| 3.2.4.6 微观结构表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 系列EAA/NBR TPV的微观结构研究 |
| 3.3.2 系列EAA/NBR TPV的形状记忆性能研究 |
| 3.3.2.1 变形温度及回复温度对EAA和 EAA/NBR TPV形状记忆行为的影响 |
| 3.3.2.2 不同变形模式下EAA和 EAA/NBR TPV的形状记忆行为 |
| 3.3.3 EAA和 EAA/NBR TPV的形状记忆机理分析 |
| 3.3.3.1 动态黏弹性对EAA和 EAA/NBR TPV形状记忆行为的影响 |
| 3.3.3.2 结晶性能对EAA和 EAA/NBR TPV形状记忆行为的影响 |
| 3.3.3.3 温度对EAA和 EAA/NBR TPV形状记忆力学性能的影响 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 协同效应诱导NBR/CuSO_4/TMTM混炼胶的配位交联研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 主要实验原料 |
| 4.2.2 主要仪器设备 |
| 4.2.3 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM混炼胶的制备 |
| 4.2.4 性能测试 |
| 4.2.4.1 硫化曲线测试 |
| 4.2.4.2 力学性能测试 |
| 4.2.4.3 压缩Mullins效应测试 |
| 4.2.4.4 红外测试 |
| 4.2.4.5 DSC测试 |
| 4.2.4.6 XPS测试 |
| 4.2.4.7 微观结构表征 |
| 4.2.4.8 交联密度测试 |
| 4.2.4.9 循环单轴压缩测试 |
| 4.3 结果与讨论 |
| 4.3.1 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的硫化曲线及产物的力学性能 |
| 4.3.1.1 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的硫化曲线 |
| 4.3.1.2 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的力学性能 |
| 4.3.2 NBR/CuSO_4硫化胶压缩Mullins效应的“放大器效应”研究 |
| 4.3.2.1 NBR/CuSO_4硫化胶的简单单轴及单轴循环压缩应力-应变曲线 |
| 4.3.2.2 NBR/CuSO_4硫化胶的最大压缩应力-时间曲线 |
| 4.3.2.3 NBR/CuSO_4硫化胶的瞬时残余变形-时间曲线 |
| 4.3.3 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的配位反应机制研究 |
| 4.3.3.1 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的红外光谱研究 |
| 4.3.3.2 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的DSC研究 |
| 4.3.3.3 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的XPS研究 |
| 4.3.4 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的微观相态研究 |
| 4.3.5 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的溶胀性能研究 |
| 4.3.5.1 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的溶胀程度观察 |
| 4.3.5.2 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的交联密度测试 |
| 4.3.6 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的循环单轴压缩测试 |
| 4.3.6.1 NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶的能量耗散行为 |
| 4.3.6.2 热处理对NBR/CuSO_4和NBR/CuSO_4/TMTM硫化胶可逆回复的影响 |
| 4.4 本章小结 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 攻读学位期间发表的社科论文 |
| 攻读学位期间申请专利情况 |
| 攻读学位期间参与的科研项目 |
| 攻读学位期间获奖情况 |
（2）功能型HDPE/SBR TPV的结构及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 综述 |
| 1.1 热塑性弹性体及热塑性硫化胶概述 |
| 1.1.1 热塑性弹性体概述 |
| 1.1.2 热塑性硫化胶 |
| 1.1.2.1 热塑性硫化胶简介 |
| 1.1.2.2 热塑性硫化胶的分类 |
| 1.1.2.2.1 EPDM类TPV |
| 1.1.2.2.2 NBR类TPV |
| 1.1.2.2.3 NR类TPV |
| 1.1.2.2.4 SBR类TPV |
| 1.2 热塑性硫化胶的制备、结构及性能 |
| 1.2.1 热塑性硫化胶的制备 |
| 1.2.2 热塑性硫化胶的微观结构形成机制及表征 |
| 1.2.3 热塑性硫化胶的性能 |
| 1.2.3.1 热塑性硫化胶的力学性能 |
| 1.2.3.2 热塑性硫化胶的粘弹性 |
| 1.2.3.3 热塑性硫化胶结晶行为 |
| 1.2.4 热塑性硫化胶的应用 |
| 1.3 形状记忆材料的概况 |
| 1.3.1 形状记忆材料的发展历程 |
| 1.3.2 形状记忆高分子材料概述 |
| 1.3.3 形状记忆高分子材料应用 |
| 1.4 热塑性硫化胶超疏水表面构建与油水分离研究 |
| 1.4.1 超疏水材料概述 |
| 1.4.2 油水分离研究进展与概述 |
| 1.4.2.1 过滤法 |
| 1.4.2.2 絮凝法 |
| 1.4.2.3 吸附法 |
| 1.4.2.4 膜分离法 |
| 1.5 选题的目的及研究意义 |
| 第二章 HDPE/SBR TPV的制备、结构与性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验主要原料 |
| 2.2.2 主要仪器设备 |
| 2.2.3 HDPE/SBR TPV动态硫化体系的制备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.2.4.1 力学性能测试 |
| 2.2.4.1.1 拉伸强度及扯断永久变形的测试 |
| 2.2.4.1.2 撕裂强度测试 |
| 2.2.4.1.3 硬度测试 |
| 2.2.4.2 黏弹行为测试 |
| 2.2.4.2.1 压缩MULLINS效应及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.2.2 压缩应力松弛及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.2.3 压缩永久变形及其可逆回复测试 |
| 2.2.4.3 微观结构表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 HDPE/SBR TPV和HDPE/POE/SBR TPV组成对力学性能影响 |
| 2.3.2 HDPE/SBR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复 |
| 2.3.2.1 HDPE/SBR TPV的压缩Mullins效应 |
| 2.3.2.2 HDPE/POE/SBR TPV的压缩Mullins效应的可逆回复 |
| 2.3.3 HDPE/SBR TPV的压缩应力松弛及其可逆回复 |
| 2.3.3.1 HDPE/SBR TPV压缩应力松弛行为 |
| 2.3.3.2 TPV压缩应力松弛的可逆回复 |
| 2.3.3.3 HDPE/SBR TPV压缩应力松弛可逆回复的机制 |
| 2.3.4 HDPE/SBR TPV的压缩永久变形及其可逆回复 |
| 2.3.4.1 HDPE/SBR TPV压缩永久变形行为 |
| 2.3.4.2 HDPE/SBR TPV压缩永久变形可逆回复的模型构建 |
| 2.3.5 HDPE/SBR TPV的微观形貌结构 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 形状记忆HDPE/SBR TPV的结构与性能 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验主要原料 |
| 3.2.2 主要设备仪器 |
| 3.2.3 形状记忆HDPE/SBR TPV的制备 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.2.4.1 拉伸强度及扯断永久变形的测试 |
| 3.2.4.2 撕裂强度测试 |
| 3.2.4.3 硬度测试 |
| 3.2.4.4 100%定伸永久变形 |
| 3.2.4.5 微观表面测试 |
| 3.2.4.6 形状记忆测试 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 HDPE/SBR TPV微观形貌 |
| 3.3.2 HDPE/SBR TPV形状记忆行为 |
| 3.3.3 TPV形状记忆行为机制 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 基于HDPE和HDPE/SBR TPV的非等温结晶研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验主要原料 |
| 4.2.2 主要设备仪器 |
| 4.2.3 HDPE和 HDPE/SBR TPV体系的制备 |
| 4.2.4 差示扫描量热法(DSC)分析 |
| 4.3 实验结果及分析 |
| 4.3.1 非等温结晶曲线 |
| 4.3.2 非等温动力学研究 |
| 4.3.2.1 非等温结晶过程中T和X(T)之间的关系 |
| 4.3.2.2 非等温结晶过程中T和X(T)之间的关系 |
| 4.3.2.3 用修正AVRAMI方程的JEZIORNY法分析非等温结晶过程 |
| 4.3.2.4 用OZAWA法分析非等温结晶过程 |
| 4.3.2.5 用MO法分析非等温结晶过程 |
| 4.4 本章小结 |
| 第五章 基于HDPE/SBRTPV薄膜的油水分离研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验主要原料 |
| 5.2.2 主要仪器设备 |
| 5.2.3 样品制备 |
| 5.2.3.1 HDPE/SBR TPV样品制备 |
| 5.2.3.2 油水分离TPV薄膜制备 |
| 5.2.4 性能测试 |
| 5.2.4.1 微观形貌表征 |
| 5.2.4.2 超疏水超亲油性能测试 |
| 5.2.4.4 油水分离测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 HDPE/SBR TPV超疏水薄膜微观表面形貌 |
| 5.3.2 HDPE/SBR TPV薄膜的超疏水/超亲油性能 |
| 5.3.3 HDPE/SBR TPV模压表面稳定性 |
| 5.3.4 HDPE/SBR TPV油水分离实验 |
| 5.3.5 基于TPV薄膜卷绕物的油水分离机制探讨 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的科技论文 |
| 攻读学位期间发表的社科论文 |
| 攻读学位期间申请专利情况 |
| 攻读学位期间参与的科研项目 |
| 攻读学位期间获奖情况 |
（3）极性橡胶热可逆交联及其与PVC的共交联研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 PVC及其改性 |
| 1.2.1 PVC基本特性 |
| 1.2.2 PVC的物理改性 |
| 1.2.3 PVC的化学改性 |
| 1.3 丁腈橡胶 |
| 1.3.1 NBR基本特性 |
| 1.3.2 NBR/PVC热塑性弹性体 |
| 1.4 Diels-Alder热可逆交联体系 |
| 1.4.1 呋喃环-马来酰亚胺体系 |
| 1.4.2 双环戊二烯环加成体系 |
| 1.5 热可逆交联橡胶 |
| 1.5.1 基于Diels-Alder反应型热可逆交联橡胶 |
| 1.5.2 异氰酸酯型热可逆橡胶 |
| 1.5.3 离子键型热可逆交联橡胶 |
| 1.5.4 配位键型热可逆交联橡胶 |
| 1.5.5 氢键型热可逆交联橡胶 |
| 1.5.6 其他热可逆交联橡胶 |
| 1.6 本课题的研究思路 |
| 1.7 本课题目的意义、主要内容及创新点 |
| 1.7.1 目的和意义 |
| 1.7.2 主要研究内容 |
| 1.7.3 创新点 |
| 第二章 极性橡胶热可逆动态交联研究 |
| 引言 |
| 2.1 原料与仪器 |
| 2.1.1 实验原料 |
| 2.1.2 实验仪器设备 |
| 2.2 实验方法 |
| 2.2.1 实验配方 |
| 2.2.2 交联橡胶加工工艺 |
| 2.3 分析测试 |
| 2.3.1 傅里叶红外光谱(FTIR) |
| 2.3.2 交联剂粒径测量 |
| 2.3.3 差式扫描量热仪(DSC) |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 两种极性橡胶酯化交联初步探索 |
| 2.4.2 酯化交联反应交联剂的处理 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 NBR热可逆动态交联及其与PVC共交联的研究 |
| 引言 |
| 3.1 原料与仪器 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 实验仪器设备 |
| 3.2 实验方法 |
| 3.2.1 实验配方 |
| 3.2.2 共交联PVC加工工艺 |
| 3.3 分析测试 |
| 3.3.1 FTIR |
| 3.3.2 溶胀度测试 |
| 3.3.3 凝胶含量测试 |
| 3.3.4 DSC |
| 3.3.5 拉伸性能测试 |
| 3.3.6 变温扭矩测试 |
| 3.3.7 扫描电子显微镜 |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 NBR酯化交联配方优化 |
| 3.4.2 NBR酯化交联条件优化 |
| 3.4.3 酯化交联NBR的拉伸性能 |
| 3.4.4 酯化交联NBR的热可逆特性 |
| 3.4.5 NBR与PVC共交联 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 结论与展望 |
| 4.1 结论 |
| 4.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 研究成果及发表的学术论文 |
| 作者与导师简介 |
| 附件 |
（4）三元乙丙橡胶/高密度聚乙烯热塑性弹性体的制备及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 热塑性弹性体简介 |
| 1.2.1 热塑性弹性体种类 |
| 1.2.2 动态硫化热塑性弹性体的发展史 |
| 1.3 动态硫化热塑性弹性体性能影响因素 |
| 1.3.1 加工工艺 |
| 1.3.2 配方因素 |
| 1.3.3 其他影响因素 |
| 1.4 EPDM基动态硫化热塑性弹性体的研究现状 |
| 1.4.1 EPDM基 TPV种类 |
| 1.4.2 TPV应用范围 |
| 1.5 本论文的研究目的及意义 |
| 1.5.1 研究目的及意义 |
| 1.5.2 研究内容 |
| 第二章 EPDM/HDPE TPV制备工艺的研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料 |
| 2.2.2 实验仪器 |
| 2.2.3 样品制备 |
| 2.2.4 测试与表征 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 EPDM/HDPE硫化过程和交联剂的影响 |
| 2.3.2 加工工艺 |
| 2.3.3 制备方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 EPDM/HDPE TPV微观形貌与性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验仪器 |
| 3.2.2 样品制备 |
| 3.2.3 测试与表征 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 EPDM/HDPE TPV的微观形貌发展历程 |
| 3.3.2 EPDM/HDPE TPV的微观形貌结构分析 |
| 3.3.3 EPDM/HDPE TPV的流变性能分析 |
| 3.3.4 EPDM/HDPE TPV的结晶性能分析 |
| 3.3.5 EPDM/HDPE TPV的热稳定性分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（5）SEBS/PP动态硫化热塑性弹性体的制备与性能探究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 符号说明 |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 热塑性弹性体 |
| 1.2.1 热塑性弹性体的定义及发展历程 |
| 1.2.2 热塑性弹性体的性能特点 |
| 1.2.3 热塑性弹性体的分类 |
| 1.2.4 聚烯烃类热塑性弹性体 |
| 1.3 SEBS弹性体的结构与性能特征 |
| 1.3.1 SEBS弹性体的基本结构 |
| 1.3.2 SEBS弹性体的主要性能 |
| 1.3.3 SEBS的应用 |
| 1.3.4 SEBS的接枝改性 |
| 1.3.5 SEBS的共混改性 |
| 1.4 动态硫化热塑性弹性体 |
| 1.4.1 TPV的应用及发展 |
| 1.4.2 TPV的相态结构 |
| 1.4.3 TPV的制备方法与设备 |
| 1.4.4 TPV的类型 |
| 1.4.5 影响TPV性能的主要因素 |
| 1.4.6 Haake转矩流变仪 |
| 1.5 论文选题的目的、意义和研究的主要内容 |
| 1.5.1 选题的目的和意义 |
| 1.5.2 研究的主要内容 |
| 1.5.3 前景展望 |
| 第二章 动态硫化SEBS/PP体系加工工艺确定 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 原料 |
| 2.1.2 原材料SEBS、PP的物料参数 |
| 2.1.3 仪器设备 |
| 2.1.4 试样制备 |
| 2.1.5 分析测试 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 加工温度的影响 |
| 2.2.2 转子转速的影响 |
| 2.2.3 动态硫化共混时间的影响 |
| 2.2.4 橡塑比的影响 |
| 2.2.5 SEBS分子结构的影响 |
| 2.2.6 硫磺加入顺序的影响 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 动态硫化SEBS/PP TPV硫化体系的研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 原材料 |
| 3.1.2 仪器设备 |
| 3.1.3 试样制备 |
| 3.1.4 分析测试 |
| 3.2 SEBS化学交联机理 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 过氧化物用量对体系平衡转矩的影响 |
| 3.3.2 过氧化物用量对体系性能的影响 |
| 3.3.3 过氧化物用量对体系PP结晶的影响 |
| 3.3.4 SEBS/PP动态硫化体系形态结构 |
| 3.3.5 助交联剂的选择 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 动态硫化SEBS/PP TPV软化体系的研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 原材料 |
| 4.1.2 仪器设备 |
| 4.1.3 试样制备 |
| 4.1.4 分析测试 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 软化剂用量对SEBS/PP TPV平衡转矩的影响 |
| 4.2.2 软化剂用量对SEBS/PP TPV力学性能的影响 |
| 4.2.3 软化剂用量对SEBS/PP TPV流变性能的影响 |
| 4.2.4 软化剂用量对PP结晶性能的影响 |
| 4.3 本章小结 |
| 第五章 动态硫化SEBS/PP TPV填充补强体系的研究 |
| 5.1 实验部分 |
| 5.1.1 原材料 |
| 5.1.2 仪器设备 |
| 5.1.3 试样制备 |
| 5.1.4 分析测试 |
| 5.2 结果与讨论 |
| 5.2.1 动态硫化SEBS/PP/无机填料体系 |
| 5.2.2 动态硫化SEBS/PP/有机填料体系 |
| 5.2.3 不同填料耐老化性能比较 |
| 5.2.4 不同填料回弹性与耐压缩永久变形性比较 |
| 5.3 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（6）功能型EAA/CR TPVs的结构及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 综述 |
| 1.1 热塑性弹性体概述 |
| 1.1.1 热塑性弹性体概述 |
| 1.1.2 热塑性硫化胶 |
| 1.2 热塑性硫化胶的制备、结构及性能 |
| 1.2.1 热塑性硫化胶的制备 |
| 1.2.2 热塑性硫化胶的微观结构表征 |
| 1.2.3 热塑性硫化胶的微观结构形成机制 |
| 1.2.4 热塑性硫化胶的性能 |
| 1.2.4.1 热塑性硫化胶的力学性能 |
| 1.2.4.2 热塑性硫化胶的黏弹行为 |
| 1.2.4.3 热塑性硫化胶的流变行为 |
| 1.2.5 热塑性硫化胶的应用 |
| 1.3 形状记忆材料的概况 |
| 1.3.1 形状记忆材料的发展历程 |
| 1.3.2 基于TPV的形状记忆材料 |
| 1.3.2.1 形状记忆TPV的设计策略及形状记忆机制 |
| 1.3.2.2 形状记忆TPV的制备及性能表征 |
| 1.3.3 基于TPV形状记忆材料的应用 |
| 1.4 超疏水TPV材料的概述 |
| 1.4.1 超疏水材料表面的发展历程 |
| 1.4.2 超疏水表面的制备方法 |
| 1.4.3 超疏水表面的应用 |
| 1.5 吸水膨胀橡胶的概述 |
| 1.6 选题的目的及研究意义 |
| 第二章 形状记忆EAA和EAA/CR TPV的制备、结构与性能 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验主要原料 |
| 2.2.2 主要仪器设备 |
| 2.2.3 形状记忆EAA和EAA/CR TPV的制备 |
| 2.2.4 性能测试 |
| 2.2.4.1 力学性能测试 |
| 2.2.4.2 形状记忆行为测试 |
| 2.2.4.3 微观相结构表征 |
| 2.2.4.4 形状记忆性能表征测试 |
| 2.3 结果与讨论 |
| 2.3.1 系列EAA/CR TPVs的微观结构与性能 |
| 2.3.1.1 不同橡塑比对EAA/CR TPVs的力学性能的影响 |
| 2.3.1.2 EAA/CR TPVs的微观相态结构研究 |
| 2.3.2 形状记忆性能 |
| 2.3.2.1 EAA和EAA/CR TPVs的形状记忆行为 |
| 2.3.2.2 不同变形温度对形状记忆行为的影响 |
| 2.3.2.3 不同回复条件对形状记忆行为的影响 |
| 2.3.2.4 动态粘弹性为对形状记忆行为的影响 |
| 2.3.2.5 结晶行为对形状记忆行为的影响 |
| 2.3.2.6 应力松弛行为对形状记忆行为的影响 |
| 2.3.2.7 EAA和EAA/CR TPV形状记忆机理 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 EAA/CR TPV的压缩Mullins效应及其可逆回复 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验主要原料 |
| 3.2.2 主要设备仪器 |
| 3.2.3 EAA/CR TPV动态硫化体系的制备 |
| 3.2.4 性能测试 |
| 3.2.4.1 力学性能测试 |
| 3.2.4.2 压缩Mullins效应的测试 |
| 3.2.4.3 压缩Mullins效应的可逆回复 |
| 3.3 结果与讨论 |
| 3.3.1 纯EAA的压缩Mullins效应及其可逆回复 |
| 3.3.1.1 纯EAA的压缩Mullins效应 |
| 3.3.1.2 纯EAA压缩Mullins效应的可逆回复 |
| 3.3.2 系列EAA/CR TPVs的压缩Mullins效应及其可逆回复 |
| 3.3.2.1 EAA/CR TPVs的力学性能 |
| 3.3.2.2 EAA/CR TPV的微观结构 |
| 3.3.2.3 EAA/CR TPV的压缩Mullins效应 |
| 3.3.2.4 应变对EAA/CR TPVs的压缩Mullins行为 |
| 3.3.2.5 橡塑比对EAA/CR TPVs的压缩Mullins行为 |
| 3.3.2.6 温度对EAA/CR TPVs压缩Mullins效应可逆回复的影响 |
| 3.3.3 CB含量对CR静态硫化胶的Mullins效应的强化机制 |
| 3.3.3.1 CB含量对CR静态硫化胶力学性能的影响 |
| 3.3.3.2 CB含量对CR静态硫化胶的Mullins效应的放大器效应的影响 |
| 3.3.3.3 CB对CR静态硫化胶的增强机理 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 基于EAA和EAA/CR TPV的非等温结晶研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验主要原料 |
| 4.2.2 主要设备仪器 |
| 4.2.3 EAA和EAA/CR TPV体系的制备 |
| 4.3 性能测试 |
| 4.3.1 差示扫描量热法(DSC)分析 |
| 4.4 实验结果及分析 |
| 4.4.1 非等温结晶曲线 |
| 4.4.3 非等温动力学研究 |
| 4.4.3.1 非等温结晶过程中T和X(T)之间的关系 |
| 4.4.3.2 非等温结晶过程中t和X(T)之间的关系 |
| 4.4.4 用修正Avrami方程的Jeziorny法分析非等温结晶过程 |
| 4.4.5 用Ozawa法分析非等温结晶过程 |
| 4.4.6 用莫志深法分析非等温结晶过程 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 基于EAA/CR TPV超疏水表面的探索研究 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 实验部分 |
| 5.2.1 实验主要原料 |
| 5.2.2 主要仪器设备 |
| 5.2.3 样品制备 |
| 5.2.3.1 EAA/CR TPV的常制备 |
| 5.2.3.2 超疏水TPV表面的制备 |
| 5.2.4 性能测试 |
| 5.3 结果与讨论 |
| 5.3.1 不同金相砂纸为模板对EAA/CR TPVs表面润湿性能的影响 |
| 5.4 本章小结 |
| 结论 |
| 创新点 |
| 参考文献 |
| 附录 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的科技论文 |
| 攻读学位期间发表的社科论文 |
| 攻读学位期间申请专利情况 |
| 攻读学位期间参与的科研项目 |
| 攻读学位期间获奖情况 |
（7）新型硫化体系硫化EVM-GMA橡胶及其共混物结构与性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 乙烯-醋酸乙烯酯橡胶概述 |
| 1.1.1 EVM橡胶的结构 |
| 1.1.2 EVM橡胶的性能 |
| 1.1.3 EVM橡胶的配合体系 |
| 1.1.4 EVM-GMA橡胶 |
| 1.2 热塑性弹性体概述 |
| 1.2.1 动态硫化热塑性弹性体 |
| 1.2.2 共混型热塑性弹性体的制备 |
| 1.2.3 热塑性弹性体微观结构的形成机理及影响因素 |
| 1.2.3.1 热塑性弹性体的微观结构及其表征方法 |
| 1.2.3.2 热塑性弹性体微观结构的形成机理 |
| 1.2.4 基于TPVs的纳米复合材料 |
| 1.3 形状记忆聚合物 |
| 1.3.1 SMP结构及机理 |
| 1.3.2 SMP分类及研究进展 |
| 1.3.2.1 电致响应型SMP |
| 1.3.2.2 磁致响应型SMP |
| 1.3.2.3 光致响应型SMP |
| 1.3.2.4 化学响应型SMP |
| 1.4 本文研究目的和内容 |
| 第二章 基于环氧-酸酐反应的新型硫化体系硫化EVM-GMA橡胶:性能和机理 |
| 2.1 实验部分 |
| 2.1.1 主要原料 |
| 2.1.2 主要仪器与设备 |
| 2.1.3 实验配方 |
| 2.1.3.1 EVM-GMA硫化胶 |
| 2.1.3.2 模型硫化反应 |
| 2.1.4 试样制备 |
| 2.1.4.1 EVM-GMA硫化胶 |
| 2.1.4.2 模型硫化反应 |
| 2.1.5 测试与表征 |
| 2.2 结果与讨论 |
| 2.2.1 环氧-酸酐交联体系制备EVM-GMA硫化胶 |
| 2.2.1.1 反应机理 |
| 2.2.1.2 硫化特性及交联密度 |
| 2.2.1.3 物理机械性能 |
| 2.2.1.4 动态力学性能 |
| 2.2.1.5 热稳定性 |
| 2.2.1.6 耐热空气老化性能 |
| 2.2.1.7 压缩永久变形 |
| 2.2.2 过氧化物交联与环氧-酸酐交联性能对比 |
| 2.2.2.1 物理机械性能 |
| 2.2.2.2 耐热空气老化性能 |
| 2.2.2.3 压缩永久变形性能 |
| 2.2.3 环氧-酸酐模型硫化反应 |
| 2.2.3.1 模型化合物的制备 |
| 2.2.3.2 GPC测试 |
| 2.2.3.3 FT-IR测试 |
| 2.2.3.4 GC-MS测试 |
| 2.2.3.5 TLC表征 |
| 2.2.3.6 ~1H-NMR分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 第三章 EVM-GMA/PVC共混体系形状记忆性能研究 |
| 3.1 实验部分 |
| 3.1.1 实验原料 |
| 3.1.2 主要仪器设备 |
| 3.1.3 实验配方 |
| 3.1.4 试样制备 |
| 3.1.5 测试与表征 |
| 3.2 结果与讨论 |
| 3.2.1 交联特性 |
| 3.2.2 动态力学性能 |
| 3.2.3 DSC分析 |
| 3.2.4 相结构 |
| 3.2.5 应力松弛 |
| 3.2.6 形状记忆性能 |
| 3.2.6.1 二重形状记忆性能 |
| 3.2.6.2 三重形状记忆性能 |
| 3.2.7 力学性能 |
| 3.3 本章小结 |
| 第四章 动态硫化制备EVM-GMA/PLA热塑性弹性体及其性能研究 |
| 4.1 实验部分 |
| 4.1.1 实验原料 |
| 4.1.2 主要仪器设备 |
| 4.1.3 实验配方 |
| 4.1.4 试样制备 |
| 4.1.5 测试与表征 |
| 4.2 结果与讨论 |
| 4.2.1 动态硫化特性 |
| 4.2.2 流变行为 |
| 4.2.3 热性能 |
| 4.2.4 FT-IR分析 |
| 4.2.5 XRD分析 |
| 4.2.6 晶体结构 |
| 4.2.7 热稳定性 |
| 4.2.8 相形态 |
| 4.2.9 动态力学性能 |
| 4.2.10 物理机械性能 |
| 4.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 攻读学位期间发表的学术论文目录 |
（8）ACM/HPVC热塑性弹性体的制备及其性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 课题的目的与意义 |
| 1.2 国内外研究现状及发展趋势 |
| 1.3 主要的研究内容及创新点 |
| 1.3.1 研究内容 |
| 1.3.2 创新点 |
| 第2章 实验部分 |
| 2.1 配方设计 |
| 2.1.1 硫化体系的选择 |
| 2.1.2 相容剂的选择 |
| 2.1.3 稳定剂的选择 |
| 2.1.4 增塑剂的选择 |
| 2.1.5 抗氧剂的选择 |
| 2.2 加工设备的选择 |
| 2.3 原料与试剂 |
| 2.4 主要设备与仪器 |
| 2.5 反应原理 |
| 2.5.1 环氧型丙烯酸酯橡胶共混中的相容性改善机理 |
| 2.5.2 羧酸型丙烯酸酯橡胶交联原理 |
| 2.6 动态硫化ACM/HPVC热塑性弹性体的制备 |
| 2.6.1 ACM/HPVC热塑性弹性体的制备 |
| 2.6.2 动态硫化ACM/HPVC热塑性弹性体的制备 |
| 2.7 分析与测定方法 |
| 2.7.1 力学性能 |
| 2.7.2 熔融指数 |
| 2.7.3 低温脆性 |
| 2.7.4 耐老化性能 |
| 2.7.5 耐油性 |
| 2.7.6 动态硫化曲线 |
| 2.7.7 TGA |
| 2.7.8 扫描电子显微镜 |
| 第3章 结果与讨论 |
| 3.1 ACM/HPVC TPE制备工艺 |
| 3.1.1 ACM种类对ACM/HPVC TPE性能的影响 |
| 3.1.2 HPVC分子量对ACM/HPVC TPE性能的影响 |
| 3.1.3 橡塑比对ACM/HPVC TPE性能的影响 |
| 3.1.4 相容剂用量对ACM/HPVC TPE性能的影响 |
| 3.1.5 小结 |
| 3.2 ACM/HPVC TPV制备工艺 |
| 3.2.1 硫化体系对ACM/HPVC TPV性能的影响 |
| 3.2.2 硫化剂用量对ACM/HPVC TPV性能的影响 |
| 3.2.3 橡塑比对ACM/HPVC TPV性能的影响 |
| 3.2.4 小结 |
| 3.3 加工工艺对动态硫化ACM/HPVC TPV的性能影响 |
| 3.3.1 转矩流变仪动态硫化温度对ACM/HPVC TPV材料性能的影响 |
| 3.3.2 转矩流变仪转速对ACM/HPVC TPV材料性能的影响 |
| 3.3.3 转矩流变仪硫化时间对ACM/HPVC TPV材料性能的影响 |
| 3.3.4 双螺杆挤出机动态硫化温度对ACM/HPVC TPV材料性能的影响 |
| 3.3.5 双螺杆挤出机主机转速对ACM/HPVC TPV材料性能的影响 |
| 3.3.6 小结 |
| 第4章 结论 |
| 参考文献 |
| 在学研究成果 |
| 致谢 |
（9）木质基EPDM/PP复合材料的流变及力学性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 木质基剩余物 |
| 1.1.1 造纸废液 |
| 1.1.2 木质素磺酸盐 |
| 1.2 聚烯烃类热塑性弹性体(TPO) |
| 1.3 动态硫化热塑性弹性体(TPV) |
| 1.3.1 动态硫化的概念及发展 |
| 1.3.2 TPV的微观形态结构及其形成机理 |
| 1.3.3 TPV的制备 |
| 1.3.4 TPV的性能及影响因素 |
| 1.3.5 TPV的应用 |
| 1.4 论文选题意义及主要研究内容 |
| 1.4.1 选题思路 |
| 1.4.2 选题意义 |
| 1.4.3 主要研究内容 |
| 1.4.4 创新点 |
| 2 实验材料与方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.2 实验设备 |
| 2.3 实验方法 |
| 2.3.1 木质素磺酸铵的制备 |
| 2.3.2 EPDM/PP/AL复合材料的制备 |
| 2.3.3 物理力学性能测试 |
| 2.3.4 流变性能测试 |
| 2.3.5 结晶行为测试 |
| 2.3.6 样品表征 |
| 2.3.7 化学组份分析 |
| 3 过氧化物硫化体系下各因素对木质基EPDM/PP复合材料性能的影响 |
| 3.1 各因素对材料物理力学性能的影响 |
| 3.1.1 挤出温度对材料的影响 |
| 3.1.2 转子速率对材料的影响 |
| 3.1.3 AL用量对材料的影响 |
| 3.1.4 PP用量对材料的影响 |
| 3.1.5 DCP用量对材料的影响 |
| 3.1.6 TAIC用量对材料的影响 |
| 3.2 各因素对材料流变性能的影响 |
| 3.2.1 挤出温度对材料的影响 |
| 3.2.2 转子速率对材料的影响 |
| 3.2.3 AL用量对材料的影响 |
| 3.2.4 PP用量对材料的影响 |
| 3.2.5 DCP用量对材料的影响 |
| 3.2.6 TAIC用量对材料的影响 |
| 3.3 各因素对材料界面结合的影响 |
| 3.3.1 挤出温度对材料的影响 |
| 3.3.2 转子速率对材料的影响 |
| 3.3.3 AL用量对材料的影响 |
| 3.3.4 PP用量对材料的影响 |
| 3.3.5 DCP用量对材料的影响 |
| 3.3.6 TAIC用量对材料的影响 |
| 3.4 木质基EPDM/PP复合材料的结合机理 |
| 3.4.1 不同挤出温度下材料机理分析 |
| 3.4.2 不同转子速率下材料机理分析 |
| 3.4.3 不同AL用量下材料机理分析 |
| 3.4.4 不同PP用量下材料机理分析 |
| 3.4.5 不同DCP用量下材料机理分析 |
| 3.4.6 不同TAIC用量下材料机理分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 硫磺硫化体系下各因素对木质基EPDM/PP复合材料性能的影响 |
| 4.1 各因素对材料物理力学性能的影响 |
| 4.1.1 挤出温度对材料的影响 |
| 4.1.2 转子速率对材料的影响 |
| 4.1.3 硫磺用量对材料的影响 |
| 4.1.4 TBSI用量对材料的影响 |
| 4.2 各因素对材料流变性能的影响 |
| 4.2.1 挤出温度对材料的影响 |
| 4.2.2 转子速率对材料的影响 |
| 4.2.3 硫磺用量对材料的影响 |
| 4.2.4 TBSI用量对材料的影响 |
| 4.3 各因素对材料界面结合的影响 |
| 4.3.1 挤出温度对材料的影响 |
| 4.3.2 转子速率对材料的影响 |
| 4.3.3 硫化剂和促进剂用量对材料的影响 |
| 4.4 木质基EPDM/PP复合材料的结合机理 |
| 4.4.1 不同挤出温度下材料机理分析 |
| 4.4.2 不同转子速率下材料机理分析 |
| 4.4.3 不同硫磺用量下材料机理分析 |
| 4.4.4 不同TBSI用量下材料机理分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 酚醛树脂硫化体系下各因素对木质基EPDM/PP复合材料性能的影响 |
| 5.1 各因素对材料物理力学性能的影响 |
| 5.1.1 挤出温度对材料的影响 |
| 5.1.2 转子速率对材料的影响 |
| 5.1.3 酚醛树脂用量对材料的影响 |
| 5.1.4 氯化亚锡用量对材料的影响 |
| 5.2 各因素对材料流变性能的影响 |
| 5.2.1 挤出温度对材料的影响 |
| 5.2.2 转子速率对材料的影响 |
| 5.2.3 酚醛树脂用量对材料的影响 |
| 5.2.4 氯化亚锡用量对材料的影响 |
| 5.3 各因素对材料界面结合的影响 |
| 5.3.1 挤出温度对材料的影响 |
| 5.3.2 转子速率对材料的影响 |
| 5.3.3 硫化剂和促进剂用量对材料的影响 |
| 5.4 木质基EPDM/PP复合材料的结合机理 |
| 5.4.1 不同挤出温度下材料机理分析 |
| 5.4.2 不同转子速率下材料机理分析 |
| 5.4.3 不同酚醛树脂用量下材料机理分析 |
| 5.4.4 不同氯化亚锡用量下材料机理分析 |
| 5.5 不同硫化体系对材料性能的影响对比 |
| 5.5.1 物理力学性能 |
| 5.5.2 流变性能 |
| 5.5.3 结晶行为 |
| 5.6 本章小结 |
| 6 木粉用量对木质基EPDM/PP复合材料的增强作用 |
| 6.1 木粉用量对材料性能的影响 |
| 6.1.1 物理力学性能 |
| 6.1.2 流变性能 |
| 6.1.3 界面结合 |
| 6.2 木粉与木质基EPDM/PP复合材料结合机理 |
| 6.2.1 物理分析 |
| 6.2.2 化学分析 |
| 6.3 本章小结 |
| 7 环烷油用量对木质基EPDM/PP复合材料性能的影响 |
| 7.1 环烷油用量对材料性能的影响 |
| 7.1.1 物理力学性能 |
| 7.1.2 流变性能 |
| 7.1.3 界面结合 |
| 7.2 环烷油与木质基EPDM/PP复合材料结合机理 |
| 7.2.1 物理分析 |
| 7.2.2 化学分析 |
| 7.3 本章小结 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
| 附件 |
（10）动态硫化法制备高韧合金的研究（论文提纲范文）
| 致谢 |
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 高分子合金 |
| 1.3 高分子合金改性的方法 |
| 1.3.1 物理法 |
| 1.3.2 IPN技术 |
| 1.3.3 反应性增容技术 |
| 1.3.4 接枝共聚和嵌段共聚 |
| 1.4 增韧机理 |
| 1.4.1 粒子间相对距离理论 |
| 1.4.2 银纹剪切带理论 |
| 1.5 动态硫化 |
| 1.5.1 TPVs相形态及形成机理 |
| 1.5.2 TPV的性能特点 |
| 1.5.3 TPV的分类 |
| 1.6 课题的研究内容及意义 |
| 1.6.1 课题意义 |
| 1.6.2 主要研究内容 |
| 第二章 动态硫化法制备PA12/CR高韧合金及其性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 实验部分 |
| 2.2.1 实验原料与助剂 |
| 2.2.2 仪器与设备 |
| 2.2.3 试样制备 |
| 2.3 性能测试 |
| 2.3.1 拉伸性能和缺口冲击性能测试 |
| 2.3.2 扫描电镜(SEM) |
| 2.3.3 动态力学热分析(DMA) |
| 2.3.4 热重分析(TG) |
| 2.3.5 差式扫描量热仪(DSC) |
| 2.4 结果与讨论 |
| 2.4.1 力学性能分析 |
| 2.4.2 形貌分析 |
| 2.4.3 动态力学热分析 |
| 2.4.5 热失重分析 |
| 2.4.6 结晶与熔融行为 |
| 2.5 本章小结 |
| 第三章 动态硫化法制备PVC/CR高韧合金及其性能研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 实验部分 |
| 3.2.1 实验原料 |
| 3.2.2 仪器与设备 |
| 3.2.3 试样制备 |
| 3.3 性能测试 |
| 3.3.1 拉伸性能和缺口冲击性能测试 |
| 3.3.2 热重分析(TGA) |
| 3.3.3 扫描电镜(SEM) |
| 3.3.4 动态力学热分析(DMA) |
| 3.4 结果与讨论 |
| 3.4.1 力学性能分析 |
| 3.4.2 扫描电子显微镜分析 |
| 3.4.3 动态力学热分析 |
| 3.4.4 热重分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 第四章 动态硫化法制备PA6/CIIR高韧合金及其性能研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 实验部分 |
| 4.2.1 实验原料 |
| 4.2.2 仪器与设备 |
| 4.2.3 试样制备 |
| 4.3 性能测试 |
| 4.3.1 力学性能测试 |
| 4.3.2 扫描电镜(SEM) |
| 4.3.3 差示扫描量热法(DSC) |
| 4.3.4 同步热分析(TGA) |
| 4.3.5 动态力学热分析(DMA) |
| 4.4 结果讨论 |
| 4.4.1 力学性能分析 |
| 4.4.2 形貌分析 |
| 4.4.3 动态力学热分析 |
| 4.4.4 热稳定性能分析 |
| 4.4.5 结晶与熔融行为分析 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 结论 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表的论文 |
四、动态硫化CR/PVC热塑性弹性体的性能（论文参考文献）
- [1]功能型EAA/NBR TPV的结构及性能研究[D]. 孙颖涛. 青岛科技大学, 2021(01)
- [2]功能型HDPE/SBR TPV的结构及性能研究[D]. 蒋志成. 青岛科技大学, 2021(01)
- [3]极性橡胶热可逆交联及其与PVC的共交联研究[D]. 蔡文. 北京化工大学, 2020(02)
- [4]三元乙丙橡胶/高密度聚乙烯热塑性弹性体的制备及性能研究[D]. 王世茹. 华南理工大学, 2020(02)
- [5]SEBS/PP动态硫化热塑性弹性体的制备与性能探究[D]. 张政. 青岛科技大学, 2020(01)
- [6]功能型EAA/CR TPVs的结构及性能研究[D]. 刘菲菲. 青岛科技大学, 2020(01)
- [7]新型硫化体系硫化EVM-GMA橡胶及其共混物结构与性能研究[D]. 季行行. 青岛科技大学, 2020(01)
- [8]ACM/HPVC热塑性弹性体的制备及其性能研究[D]. 王澜. 沈阳工业大学, 2019(08)
- [9]木质基EPDM/PP复合材料的流变及力学性能研究[D]. 勾锐. 东北林业大学, 2019(01)
- [10]动态硫化法制备高韧合金的研究[D]. 胡赵磊. 合肥工业大学, 2018(01)