一、金属拱型波纹屋顶材料等效拉伸弹性模量试验研究与分析（论文文献综述）
关姝杰[1]（2020）在《基于芡实叶脉脉络的穹顶温室结构仿生研究》文中研究指明穹顶温室整体为网壳结构,受力均匀、合理,采用仿生技术手段,以鸟巢为原型,结合三角形稳固特性,根据跨度大小,可形成单层网壳及双层空间桁架结构,具有高强度及强抗风雪能力。穹顶温室内部空间大,使用立体栽培模式可提高土地利用率,并且适用于任何地形,全透明及半透明的覆盖方式还可适应不同地区的光照和保温需求,极大地促进了观光农业和种植业的发展。但是,现有穹顶温室的网格排列较密,几何算法复杂,双层鸟巢结构在实现大空间、大跨度的同时也增大了耗材量及施工难度,导致成本较高,难以大范围推广,且相关力学研究资料较少。植物叶脉作为支撑结构,其分布规律对环境具有很强的适应性,芡实（Euryale ferox）与王莲（Victoria Warren）同属睡莲科,叶片直径可达1.5 m2 m以上,背部网状及分级叶脉使其力学性能优异,叶脉内部透气孔减轻了叶片重量、增大了浮力,其合理的叶脉脉络分布规律,对建筑和机械零部件的高强度、轻量化设计提供了新思路。本文以芡实叶脉脉络为原型,仿生设计了半径及高度皆为6 m的多种半球型穹顶温室结构,采用有限元分析方法,分别进行静力、模态和非线性屈曲仿真,并选择较优形态制作缩尺模型进行应变试验,对仿真参数设置及加载方法准确度进行了验证,进而以减少耗材量为目标,对结构进行优化分析,得到最优设计方案,应用到尺寸扩展设计中,以获得适宜12 m、18 m及24 m半径的中、大跨度穹顶温室结构。主要研究内容及结论如下:（1）通过手持式3D扫描仪对芡实整个叶脉脉络特征进行提取,并将得到的点云数据通过Geomagic studio软件进行了处理与修复,对叶脉结构进行了三维还原,进而采用有限元分析法,不考虑叶片作用,在ANSYS workbench界面对典型脉络（纵横交错的主次脉络及由叶基到叶缘的逐级分叉脉络）及单个叶脉进行静力仿真。结果表明,主次脉络线性屈曲临界荷载为1.193N,是自身重量的10.31倍,在抵御纵向和横向荷载时,主次脉络可以协调、降低整个脉络的变形和应力,保证了叶片的完整性,主脉在抗横向荷载中发挥了主导作用,而抗纵向荷载时,主脉和次脉的单独作用差别不大;逐级分叉脉络叶基部位线性屈曲临界荷载为7.781 N,是自身重量的51.22倍,叶缘部位线性屈曲临界荷载为0.874 N,是自身重量的5.75倍,变形及应力皆随分叉级数增加而减小,当分叉级数为4时达到最小值,因此最高分叉级数为4较适宜;芡实叶脉内部呈海绵状,其间有许多气室,因此分别取实心和空心两种极限模式对单个叶脉进行抗拉、耐压力学仿真,得到实心和空心叶脉的拉压比分别为11.8和125.1,可知芡实叶脉是一种抗拉性强于耐压性的材料,其力学属性和外貌特征是适应其受力特点而形成的,因此使其具有强大的承载力和抵抗外界破坏的能力。（2）基于芡实叶脉的主次和逐级分叉脉络,建立6 m半径仿生穹顶温室初期模型（按2x指数形式逐级分叉,网架单元结构为三角形或四边形）,由上至下共4层。对芡实叶脉初级主次脉络间的叶片面积进行统计分析,结果呈正态分布,计算叶片面积均值,与初期模型每层多边形面积均值对比,结合芡实叶片的弹性模量,计算出初期模型覆盖材料弹性模量均值,可知除EVA膜外,其余均可作为初期模型覆盖材料。温室骨架梁采用空心钢管,借鉴叶脉截面高宽比、壁厚、叶脉长度及仿生温室最长梁和最短梁的长度等基本参数,选择相近截面积的矩形、圆形钢管及T形钢板分别进行长细比和非线性屈曲仿真分析,选择10 mm厚双层中空PC板作为最大密度条件的覆盖材料,用于计算不同荷载组合值,分别对不同静力仿真结果进行强度、刚度及稳定性校验,得到外壁宽为75 mm、壁厚为2.5 mm的方形钢管符合设计要求,最大位移及等效应力主要在第1、2层,其中刚度为主要影响因素,恒载与垂直屋脊的风载组合（荷载组合2,水平方向）为最不利荷载组合。（3）将三角形与芡实叶脉逐级分叉结构相结合,对6 m半径穹顶温室又设计了3种形态:不分叉（不采用分叉结构）、一分二-全三角形（按2x指数形式逐级分叉,网架单元结构均为三角形）及一分三（按3x指数形式逐级分叉,网架单元结构均为三角形）结构,与仿生温室初期模型相对比,在ANSYS Mechanical APDL界面对4种温室进行模态及静力仿真与校验。结果表明,4种温室的固有频率随阶数增加呈近似线性增长趋势,且与初始频率相近,一分二-全三角形频率增长最平缓,一分二-初期（仿生温室初期模型）及一分三结构固有频率最高;对4种温室分别进行组合1（恒载与雪载组合,竖直方向）、组合2（水平方向）加载,不分叉结构不符合刚度要求,其余3种温室均符合强度、刚度及稳定性要求,一分二-全三角形及一分三结构各变量皆最小,大变形区域最少,综合模态与静力仿真结果,一分二-全三角形及一分三为较优结构。基于相似三定理,采用量纲分析法求出相似常数,以一分二-全三角形为原型设计并制作缩尺模型（缩尺比例为25:1）,对缩尺模型进行集中力应变试验与仿真,采用单样本t检验和相对误差分析方法对比试验值与仿真值,相对误差皆小于1%,两者无显着性差异,可知试验与仿真方法皆准确可靠。（4）采用重物加载法,对缩尺模型进行雪载模拟均布力应变试验,按承力面面积比例分别计算缩尺模型每根梁的仿真加载值并进行静力仿真,与雪载模拟均布力应变试验结果对比,得出试验和仿真微应变均与加载质量线性正相关,相关系数皆在0.99以上,网格单元长度为16 mm时,仿真与试验的相对误差最小,皆小于10%,因此半径为240 mm的缩尺模型适宜的网格单元长度为16 mm,且此种仿真加载值计算方法准确度高,可良好地反映真实承载情况。（5）以维数A、第1层竖梁个数B、分叉模式C为因素,对6 m半径仿生穹顶温室所有设计方案分别进行结构初选、线性屈曲及力学校验分析,结合单位体积用钢量得出最优方案为A2B2C1（维数为4,第1层竖梁个数为8,混合分叉模式）,与优化前4种不同分叉形式的穹顶温室相比,单位体积用钢量减少76.2%81.7%。根据最优方案A2B2C1依次设计12 m、18 m及24 m半径仿生穹顶温室,按承力面面积比例计算仿真加载值并分别进行静力仿真与校验,4种温室皆符合设计要求,其中荷载组合2对结构的影响随半径的增大逐渐增强,刚度仍为首要影响因素。经计算,与大型连栋温室相比,仿生穹顶温室单位体积用钢量可减少38.3%73.4%。因此,基于混合分叉模式的穹顶结构有利于温室轻量化设计,其高度优势更适宜立体化栽培,内部大空间便于机械化操作。
刘鹏飞[2]（2020）在《现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体平面外抗震性能研究》文中提出随着墙体材料不断革新以及人们对于建筑节能的不断追求,发明新型墙体用来取代传统砌体填充墙已是大势所趋。在此大背景下,现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体应运而生。现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体具有自重轻、保温隔热性能好以及环保利废等优势,有很高的推广价值。作为非结构构件,填充墙体在抗震设计中经常被忽略,但多次震害结果表明,填充墙体经常发生平面外方向破坏,这造成了严重的生命财产损失,因此填充墙体平面外抗震性能得到了广泛关注。本文对于现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体平面外抗震性能进行了研究,主要研究内容和结论如下:（1）本文首先通过不同加载速率下单轴压缩试验和轴向拉伸试验研究了金属尾矿多孔混凝土（Metal tailing porous concrete,以下统称MTPC）的动态力学性能。试验结果表明不同应变速率下MTPC材料的压缩应力-应变曲线基本形状相似,曲线峰值附近存在一定的振荡现象,曲线下降段残余应力较高,其无量纲曲线可采用同一表达式进行描述。不同应变速率下MTPC材料的拉伸应力-应变曲线基本形状相似,且曲线形状与普通混凝土相似。随着应变速率的提高,MTPC材料拉压强度和拉压临界应变均随之增大。抗拉力学性能指标相比于抗压力学性能指标对应变率的变化更为敏感。MTPC材料压缩初始切线模量对应变率不敏感,压缩割线模量随着应变速率的增加而增大。MTPC材料的拉伸弹性模量随应变速率的提高几乎保持不变。根据拉压强度和拉压临界应变的动态增长因子公式和不同应变速率下应力-应变无量纲曲线拟合表达式建立了 MTPC材料率相关单轴拉压本构模型,该模型可以较好地描述不同应变速率下MTPC材料的单轴拉压应力-应变曲线。（2）通过拟静力试验研究了现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体（以下统称MTPC复合墙体）在地震作用下的平面外受力性能,采用气囊充气膨胀的方式对墙体表面进行单调加载以模拟地震作用下由墙体自身惯性引起的平面外方向水平均布荷载。通过试验掌握了水平均布荷载作用下MTPC复合墙体破坏形态、平面外承载力以及变形能力。试验结果表明MTPC复合墙体具有良好的整体性。对于MTPC复合墙体平面外受力破坏机理进行了分析,MTPC复合墙体平面外破坏过程根据其边界条件的变化可以分为三个阶段,即与框架紧密连接的刚性连接阶段、边界产生塑性铰后直至墙体开裂的阶段以及开裂后到墙体倒塌破坏的短暂阶段。由于墙体的构造使得最后阶段拱作用发挥的空间有限,墙体极限荷载与开裂荷载接近,为了安全考虑,建议将开裂荷载作为MTPC复合墙体平面外承载力。建立了试验中墙体的有限元模型并验证了其准确性,通过数值模拟研究表明墙体长细比的降低或高宽比的增加均会提高MTPC复合墙体平面外承载力以及平面外初始刚度。通过相关规范条文规定,采用等效侧力法对墙体水平地震作用标准值进行计算,结果表明,无论作为内隔墙还是外围护墙体,MTPC复合墙体即使处于建筑屋顶层,其平面外承载力依然满足9度罕遇地震作用下的抗震需求。（3）为了进一步研究MTPC复合墙体在实际地震动作用下的平面外抗震性能,对足尺模型墙体试件开展了平面外方向振动台试验。采用代表不同场地类别的地震动作为输入激励。试验结果表明,随着振动台面输入地震动峰值加速度从0.1g不断提高至1.5g的过程中,MTPC复合墙体各部位平面外加速度和相对位移响应均随之近似线性增长。墙体试件的自振频率保持不变,未发生刚度损伤,仍然处于弹性状态。采用与墙体试件自振频率相匹配的正弦波研究了 MTPC复合墙体在受迫振动下平面外方向的破坏形式。基于提出的MTPC单轴动态拉压本构模型建立了试验墙体的有限元分析模型,通过数值模拟计算得出的时域和频域内墙体的动力反应均与试验结果吻合较好,验证了数值方法的有效性和精确度。有限元分析表明MTPC复合墙体平面外抗震性能优于传统砌体填充墙。最后基于规范给出的水平地震作用计算公式以及本文推导出的MTPC复合墙体平面外承载力的计算公式,提出了 MTPC复合墙体平面外抗震设计流程。
陈文帅,贾永新[3]（2018）在《某开敞式拱形波纹钢屋盖结构的风灾破坏事故分析及增强方法研究》文中提出通过利用有限元程序ANSYS,对某开敞式拱形波纹钢屋盖结构建立简化计算模型,进行了稳定性研究,针对其风灾破坏事故原因进行了分析与探讨,指出此类屋盖结构在风荷载作用下的薄弱部位,并进一步提出了防范此类屋盖结构发生风灾事故的加固设计方法与建议,以供设计施工人员参考使用。
刘锡良,张勇[4]（2009）在《CECS 167:2004《拱形波纹钢屋盖结构技术规程》的编制与应用》文中研究指明中国工程建设标准化协会标准CECS 167:2004《拱形波纹钢屋盖结构技术规程》于2004年12月正式颁布实施。这是世界上第一本拱形波纹钢屋盖结构的专用技术规程。总结规程编制组对这种结构所做的主要研究工作,并介绍该规程的主要特点及应用案例。
常青[5]（2008）在《金属拱型波纹屋面的若干关键技术研究》文中指出金属拱型波纹屋盖结构是我国近年来引入的新型结构体系。由于这种结构具有用料省、施工速度快、跨越能力大、防水性能好等突出的优点,在建筑市场上极具竞争力,表现出了空前的发展势头。但这种结构的的科研工作严重滞后,至今尚未形成普遍接受的统一的设计计算方法,更没有这种结构专用的技术规程。这种结构上国内外频繁发生的工程事故,无疑阻碍了这种结构的进一步普及与推广。本文针对金属拱型波纹屋盖结构的构造特点,采用理论分析与试验相结合的办法进行了研究。理论分析以足尺模型试验研究结论为指导,确立了用于结构力学分析的拱计算模型并进行了简化处理,采用基于等刚度原则的正交异性化方法确立了等效截面计入了波纹的影响,采取用于平面梁单元弹塑性大挠度分析的有限分割有限元法对结构的受力机理进行了理论分析,并把分析结果与试验结果进行了对比分析。
陈波[6]（2007）在《金属拱形波纹屋盖结构的稳定性计算》文中研究指明金属拱形波纹屋盖结构是一种新型的金属拱形薄壳结构。本文从理论出发,将金属拱形波纹屋盖中带有波纹的腹板和底板等效成正交各向异性板,按照等效膜面刚度原则推导出等效弹性常数的计算公式,并建立起简化计算模型。利用ANSYS程序,对该结构进行了稳定性研究,并与试验结果进行了比较,数据符合较好。
张纯玉[7]（2006）在《拱形波纹板—桁架组合体系屋盖受力性能分析》文中指出拱形波纹钢屋盖是一种典型的冷弯薄壁轻钢结构，具有用料少、自重轻、施工速度快等优点，且作为一种板架合一的结构，集受力、围护双重功能于一身，具有显着的经济和社会效益。随着拱形波纹钢屋盖在工程中越来越广泛的应用，其稳定性能、安全性以及跨越能力也越来越受到建筑界人士的重视。但是由于拱形波纹钢屋盖受力性能复杂，无论是国内还是国外该结构的理论研究都严重滞后于工程实践，至今尚未形成统一的分析及计算方法，因此工程事故频出，极大阻碍了该结构在我国的发展及普及应用。 为了改善拱形波纹屋盖结构的稳定性能，提高其承载力及使用跨度，尤其在半跨荷载作用下的稳定性能，本文在国内学者对拱形波纹钢屋盖的研究成果的基础上，提出以拱形波纹钢屋盖为基础，合理增设一定的钢管拱桁架及相应的纵向连系构件，即其加固或改进形式—拱形波纹板-桁架组合体系屋盖，以改善该结构在我国的应用状况。并利用大型通用有限元分析软件ANSYS，建立了波纹拱结构以及其改进形式结构的有限元计算模型，对比了两种结构极限承载力、破坏模态等受力性能，具体包括以下内容： 1、系统综述了目前国内外对拱形波纹钢屋盖结构的发展及研究状况，总结了该结构在科研及应用中存在的问题，提出改善该结构应用状况、提高其承载力的一种加固或改进方法。 2、由于对拱形波纹板-桁架组合体系屋盖结构的研究尚处于起步阶段，具体施工方案还有待于进一步研究。故在本文中仅提出该组合体系在工程应用中拟采用的节点及支座形式。 3、根据正交试验方法，利用ANSYS有限元分析软件，对30m、36m、42m及45m四种跨度的两种结构在不同的矢跨比、板厚、拱桁架形式、截面尺寸、高度、桁架间距等参数的常用变化范围内，考虑不同的荷载分布方式等，进行了98种类型，即196个例子的有限元参数分析。在此基础上比较两种结构的极限承载力、屈曲破坏模态，系统的分析了组合体系承载力的影响因素、探索经济适用的结构形式。并得出这种加固或改进方式有效地提高了结构的承载力、使用跨度以及控制了变形大的问题，是一种经济有效的新型结构体系。 4、综述了目前各领域对初始缺陷的研究方法，并利用一致模态法，初步探讨初始几何缺陷对组合结构体系承载力的影响。
华聪[8]（2006）在《拱形波纹钢屋盖增强方法研究》文中研究表明拱形波纹钢屋盖（简称波纹拱）是一种冷弯薄壁空间钢结构，具有自重轻、施工快、造型美观等优点。于二十世纪八十年代末引入我国，目前已得到广泛的应用，并且具有极强的竞争力和发展前景。 这种结构得到广泛应用的同时，也暴露出结构刚度低、承载力不高和适用跨度不大等致命弱点，严重制约了拱形波纹钢屋盖的应用范围，影响了这种结构的发展势头。 本文以MMR-238型波纹拱为研究对象，提出了两种结构增强方法，介绍了增强措施及特点，采用ABAQUS软件包建立了增强结构的有限元模型，针对不同跨度、矢高及荷载工况，分析了增强前后结构的极限承载力、刚度和破坏模态，并进行了比较，具体工作如下： 1、提出了两种拱形波纹钢屋盖增强方法，并阐述了两种增强方法的做法和特点。 2、详细阐述了应用ABAQUS有限元软件建立拱形波纹钢屋盖增强结构模型的全过程。 3、利用ABAQUS有限元软件，以不同矢跨比和不同工况下24m、30m、36m跨波纹拱为分析对象，进行了结构增强前后的几何非线性和材料非线性有限元分析。结果表明：这两种增强方法显着提高了拱形波纹钢屋盖的极限承载力和刚度，具有较好的适用价值。
孟宪强,刘茉[9]（2006）在《金属拱型波纹屋顶材料等效弯曲常数试验》文中进行了进一步梳理按照正交各向异性薄板理论对金属拱型波纹屋顶结构进行了合理的简化,以对原材料T形板、U形板进行的弯曲试验为基础,分析位移随荷载变化的曲线,得到了T形和U形两种截面型式板材腹板和底板的材料等效弯曲弹性模量,并与平板的弯曲弹性模量值进行了比较分析.
卢海林,杨安蓉,王小平[10]（2004）在《金属拱型波纹屋顶材料等效弯曲常数试验研究与分析》文中进行了进一步梳理本文按照正交各向异性薄板理论对金属拱型波纹屋顶结构进行了合理的简化,以对原材料T型板、U型板进行的弯曲试验为基础,分析位移随荷载变化的曲线,得到了T型和U型两种截面型式板材腹板和底板的材料等效弯曲弹性模量,并与平板的弯曲弹性模量值进行了比较分析。
二、金属拱型波纹屋顶材料等效拉伸弹性模量试验研究与分析（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、金属拱型波纹屋顶材料等效拉伸弹性模量试验研究与分析（论文提纲范文）
（1）基于芡实叶脉脉络的穹顶温室结构仿生研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 温室结构国内外研究现状 |
| 1.2.2 仿生建筑国内外研究现状 |
| 1.2.3 相关研究中存在的问题 |
| 1.3 研究目标和内容 |
| 1.3.1 研究目标 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.4 本章小结 |
| 第2章 芡实叶脉脉络力学特性分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 芡实叶脉特征提取 |
| 2.2.1 植物样本形态 |
| 2.2.2 叶脉特征提取 |
| 2.3 芡实叶脉力学仿真 |
| 2.3.1 有限元模型的建立 |
| 2.3.2 1号脉、2 号脉力学仿真结果 |
| 2.3.3 单个叶脉力学仿真结果 |
| 2.4 本章小结 |
| 第3章 仿生穹顶温室初期模型设计与校验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 仿生穹顶温室初期模型设计 |
| 3.2.1 设计原理 |
| 3.2.2 覆盖材料选择 |
| 3.2.3 骨架梁形状与参数选择 |
| 3.3 仿生穹顶温室初期模型力学校验 |
| 3.3.1 校验方法 |
| 3.3.2 校验结果 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 仿生穹顶温室逐级分叉形态优化与试验 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 仿生穹顶温室逐级分叉形态优化仿真 |
| 4.2.1 设计原理 |
| 4.2.2 模态分析 |
| 4.2.3 力学校验 |
| 4.3 缩尺模型集中力应变试验与仿真 |
| 4.3.1 设计原理与方法 |
| 4.3.2 试验方法 |
| 4.3.3 试验结果与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 仿生穹顶温室均布力试验与仿真优化 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 缩尺模型均布力试验与仿真 |
| 5.2.1 均布力试验 |
| 5.2.2 静力仿真 |
| 5.3 仿生穹顶温室结构优化与尺寸扩展设计 |
| 5.3.1 6m半径仿生穹顶温室结构优化 |
| 5.3.2 12m、18 m及24 m半径仿生穹顶温室设计与校验 |
| 5.4 本章小结 |
| 第6章 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 作者简介及攻读博士学位期间的科研成果 |
| 致谢 |
（2）现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体平面外抗震性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 主要符号表 |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景与意义 |
| 1.2 MTPC复合墙体构造简介 |
| 1.3 国内外相关工作研究进展 |
| 1.3.1 泡沫混凝土力学性能 |
| 1.3.2 MTPC材料力学性能 |
| 1.3.3 应变率对混凝土力学性能的影响 |
| 1.3.4 轻钢龙骨复合墙体平面外受力性能 |
| 1.3.5 填充墙和无筋砌体墙平面外受力性能 |
| 1.4 本文主要研究内容 |
| 2 MTPC材料动态力学性能研究 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 试件制备 |
| 2.3 试验装置及加载方案 |
| 2.4 试验结果 |
| 2.4.1 破坏形态 |
| 2.4.2 应力-应变曲线 |
| 2.5 试验分析 |
| 2.5.1 强度 |
| 2.5.2 临界应变 |
| 2.5.3 弹性模量 |
| 2.6 单轴动态本构模型 |
| 2.6.1 单轴受压 |
| 2.6.2 单轴受拉 |
| 2.7 本章小结 |
| 3 MTPC复合墙体平面外方向拟静力试验研究及数值分析 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 试验介绍 |
| 3.2.1 试件设计 |
| 3.2.2 试验装置及加载设备 |
| 3.2.3 传感器使用与分布 |
| 3.2.4 试验步骤 |
| 3.3 试验结果分析 |
| 3.3.1 破坏模式 |
| 3.3.2 荷载验证 |
| 3.3.3 荷载-位移曲线 |
| 3.3.4 应变分析 |
| 3.4 破坏过程分析 |
| 3.5 平面外抗震性能影响因素 |
| 3.5.1 模型建立与结果对比 |
| 3.5.2 平面外抗震性能影响参数分析 |
| 3.6 MTPC复合墙体平面外抗震性能评价 |
| 3.6.1 内隔墙 |
| 3.6.2 外围护墙 |
| 3.7 本章小结 |
| 4 MTPC复合墙体平面外方向振动台试验研究及数值分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 试验介绍 |
| 4.2.1 试验加载装置 |
| 4.2.2 试件设计 |
| 4.2.3 测点布置 |
| 4.2.4 地震动选取与加载方案 |
| 4.3 试验结果及讨论 |
| 4.3.1 试验现象描述与动态识别 |
| 4.3.2 加速度响应 |
| 4.3.3 位移响应 |
| 4.4 数值模拟验证及对比分析 |
| 4.4.1 有限元模型的建立与结果分析 |
| 4.4.2 与砌体填充墙对比分析 |
| 4.5 MTPC复合墙体平面外抗震设计流程 |
| 4.6 本章小结 |
| 5 结论与展望 |
| 5.1 结论 |
| 5.2 创新点 |
| 5.3 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读博士学位期间科研项目及科研成果 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
（5）金属拱型波纹屋面的若干关键技术研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 创新点摘要 |
| 绪论 |
| 1 项目来源和研究目的 |
| 2 金属拱型波纹屋盖结构的主要特征 |
| 3 国内外发展和研究状况 |
| 4 研究的意义 |
| 5 主要研究内容和技术指标 |
| 6 研究方案 |
| 第一章 金属拱型波纹屋盖结构足尺模型试验研究 |
| 1.1 试验方案 |
| 1.2 试验过程 |
| 1.2.1 试件制作与安装 |
| 1.2.2 试验加载方式 |
| 1.2.3 试验测试内容 |
| 1.2.4 试验测试技术 |
| 1.3 试验结果与分析 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 金属拱型波纹屋盖结构的受力机理分析 |
| 2.1 金属拱型波纹屋盖结构的计算模型 |
| 2.2 金属拱型波纹屋盖结构的等效截面 |
| 2.3 结构非线性稳定分析基本理论 |
| 2.3.1 结构非线性稳定问题的分类 |
| 2.3.2 几何非线性有限元基本理论 |
| 2.3.3 结构平衡路径的跟踪 |
| 2.4 平面梁单元的弹塑性大挠度有限元列式 |
| 2.4.1 平面梁单元几何非线性有限元列式 |
| 2.4.2 平面梁单元的弹塑性矩阵 |
| 2.5 程序的编制及算例 |
| 2.5.1 程序的编制 |
| 2.5.2 算例 |
| 2.6 理论与试验结果的对比分析 |
| 第三章 金属拱型波纹屋盖结构设计方法的研究 |
| 3.1 金属拱型波纹屋盖结构的材料 |
| 3.2 金属拱型波纹屋盖结构的一般构造 |
| 3.3 荷载及荷载组合 |
| 3.4 金属拱型波纹屋盖下部结构设计 |
| 3.5 设计程序的编制原理 |
| 3.5.1 原理简要说明 |
| 3.5.2 金属拱型波纹屋盖结构简化设计公式 |
| 3.5.3 金属拱型波纹屋盖结构设计步骤 |
| 3.6 其他问题 |
| 3.6.1 拱脚节点的防腐和防水的处理 |
| 3.6.2 采光问题：采光带的设置和节点处理 |
| 3.6.3 通风问题通风帽的设置和节点处理 |
| 3.6.4 保温问题保温材料的选择和施工工艺 |
| 3.6.5 防火问题 |
| 第四章 金属拱型波纹屋盖结构制作与安装问题的探讨与分析 |
| 4.1 成型机组的运输、定位、调试和水平调整 |
| 4.2 槽型直板的下料长度 |
| 4.3 单元板（拱板）的轧制 |
| 4.4 单元板的咬合封边、地面和高空作业 |
| 4.5 单元板组的吊装、就位和固定 |
| 4.5.1 屋盖单元板组吊装过程中的受力状态分析 |
| 4.5.2 屋盖单元板组吊装工艺 |
| 4.5.3 单元板组的安装和固定 |
| 4.5.4 屋盖的山墙板的安装 |
| 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 详细摘要 |
（7）拱形波纹板—桁架组合体系屋盖受力性能分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 拱形波纹钢屋盖简介 |
| 1.2.1 概述 |
| 1.2.2 板型及材料 |
| 1.2.3 受力特点 |
| 1.3 拱形波纹钢屋盖结构的特点 |
| 1.4 拱形波纹钢屋盖结构的发展应用状况 |
| 1.5 拱形波纹钢屋盖结构在国内外的研究状况 |
| 1.5.1 在国外的研究状况 |
| 1.5.2 在国内的研究状况 |
| 1.6 拱形波纹钢屋盖结构在我国应用中存在的问题 |
| 1.7 本文的主要研究工作 |
| 2 结构计算模型的确立及组合体系的在工程中的应用 |
| 2.1 结构计算模型的确立及简化方法 |
| 2.2 组合体系在工程中的应用 |
| 2.2.1 组合体系的结构形式 |
| 2.2.2 组合体系在工程中拟采用的支座形式 |
| 3 结构几何非线性有限元分析模型及参数分析方案 |
| 3.1 结构几何非线性有限元分析模型 |
| 3.1.1 分析工具 |
| 3.1.2 计算单元类型的选取 |
| 3.1.3 边界条件的确定 |
| 3.1.4 单元网格的划分 |
| 3.1.5 计算方法的选取 |
| 3.2 有限元计算模型的验证 |
| 3.2.1 有限元计算结果与试验结果对比分析 |
| 3.2.2 纵向长度对结构承载力的影响 |
| 3.3 参数分析方案的制定 |
| 3.3.1 参数的选取 |
| 3.3.2 参数分析方案的设计方法 |
| 3.3.3 参数分析方案 |
| 4 理想状态下两种结构的参数分析对比 |
| 4.1 30m跨结构的计算结果及分析对比 |
| 4.1.1 全跨均布荷载作用 |
| 4.1.2 半跨均布荷载作用 |
| 4.1.3 三角半跨荷载作用 |
| 4.1.4 风载作用 |
| 4.2 36m跨结构的计算结果及分析对比 |
| 4.2.1 全跨均布荷载作用 |
| 4.2.2 三角半跨荷载作用 |
| 4.2.3 风载作用 |
| 4.2.4 半跨均布荷载作用 |
| 4.3 42m跨结构的计算结果及分析对比 |
| 4.3.1 全跨均布荷载作用 |
| 4.3.2 半跨均布荷载作用 |
| 4.3.3 风载作用 |
| 4.3.4 三角半跨荷载作用 |
| 4.4 45m跨结构的计算结果及分析对比 |
| 4.4.1 全跨均布荷载作用 |
| 4.4.2 半跨均布荷载作用 |
| 4.4.3 三角半跨荷载作用 |
| 4.4.4 风载作用 |
| 4.5 结论 |
| 5 初始缺陷对结构受力性能影响的初步探讨 |
| 5.1 初始缺陷分析方法综述 |
| 5.2 初始缺陷对两种结构承载力影响的初步探讨 |
| 5.2.1 初始缺陷对30m跨结构承载力的影响 |
| 5.2.2 初始缺陷对42m跨结构承载力的影响 |
| 5.2.3 初步分析探讨 |
| 结论与展望 |
| 本文工作总结 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士学位期间发表学术论文情况 |
| 致谢 |
| 大连理工大学学位论文版权使用授权书 |
（8）拱形波纹钢屋盖增强方法研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 拱形波纹钢屋盖的特点 |
| 1.3 拱形波纹钢屋盖国内外研究进展 |
| 1.3.1 国外研究现状 |
| 1.3.2 国内研究现状 |
| 1.4 本文的研究内容 |
| 第二章 拱形波纹钢屋盖增强方法 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 拱形波纹钢屋盖的弱点及受力性能 |
| 2.3 拱形波纹钢屋盖增强方法 |
| 2.3.1 研究对象 |
| 2.3.2 减跨式增强方法的建立及其连接方法 |
| 2.3.3 内拉式增强方法 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 增强方案有限元模型的建立 |
| 3.1 有限元软件 ABAQUS简介 |
| 3.2 增强方法结构有限元模型的建立 |
| 3.2.1 单元类型 |
| 3.2.2 材料性质 |
| 3.2.3 荷载和支座边界条件 |
| 3.2.4 模型网格的划分及分析方法 |
| 3.3 模型的分析方法及验证 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 拱形波纹钢屋盖减跨式增强方法有限元分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 典型增强波纹拱 |
| 4.3.1 增强前后结构极限承载力 |
| 4.3.2 增强前后结构的刚度 |
| 4.3.3 增强前后结构的破坏模态 |
| 第五章 拱形波纹钢屋盖内拉式增强方法有限元分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 典型增强波纹拱 |
| 5.3 内拉式增强方法有限元分析结果 |
| 5.3.1 增强前后结构极限承载力 |
| 5.3.2 增强前后结构的刚度 |
| 5.3.3 增强前后结构的破坏模态 |
| 5.4 本章小结 |
| 第六章 结论和建议 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 建议 |
| 参考文献 |
| 攻读硕士期间公开发表的论文 |
| 致谢 |
四、金属拱型波纹屋顶材料等效拉伸弹性模量试验研究与分析（论文参考文献）
- [1]基于芡实叶脉脉络的穹顶温室结构仿生研究[D]. 关姝杰. 吉林大学, 2020(08)
- [2]现浇金属尾矿多孔混凝土复合填充墙体平面外抗震性能研究[D]. 刘鹏飞. 大连理工大学, 2020(07)
- [3]某开敞式拱形波纹钢屋盖结构的风灾破坏事故分析及增强方法研究[A]. 陈文帅,贾永新. 《工业建筑》2018年全国学术年会论文集（下册）, 2018
- [4]CECS 167:2004《拱形波纹钢屋盖结构技术规程》的编制与应用[J]. 刘锡良,张勇. 钢结构, 2009(06)
- [5]金属拱型波纹屋面的若干关键技术研究[D]. 常青. 大庆石油学院, 2008(04)
- [6]金属拱形波纹屋盖结构的稳定性计算[J]. 陈波. 特种结构, 2007(01)
- [7]拱形波纹板—桁架组合体系屋盖受力性能分析[D]. 张纯玉. 大连理工大学, 2006(02)
- [8]拱形波纹钢屋盖增强方法研究[D]. 华聪. 武汉理工大学, 2006(04)
- [9]金属拱型波纹屋顶材料等效弯曲常数试验[J]. 孟宪强,刘茉. 北华大学学报(自然科学版), 2006(02)
- [10]金属拱型波纹屋顶材料等效弯曲常数试验研究与分析[A]. 卢海林,杨安蓉,王小平. 第十三届全国结构工程学术会议论文集（第Ⅰ册）, 2004